Кривой брус малой кривизны

Расчет относительно жестких фигурных пружин на прочность и жесткость производят обычными методами, разработанными для плоского кривого бруса малой кривизны. [c.723]

Пример 94. Дано Р, р, Е, I, кривой брус малой кривизны (рис. 172, а). [c.299]

Пример 106. Дано Р, р, Ei, h, En, Fn, кривой брус малой кривизны (рис. 191,а). [c.327]

Поперечная сила вызывает касательные напряжения, роль которых при изгибе кривых брусьев малой кривизны, как и прямых, невелика, и большей частью в расчетах ими пренебрегают. [c.313]

Определяются напряжения, возникающие в ободе и спицах маховика при его вращении с постоянной угловой скоростью ш. Предполагается, что обод ма. овика представляет собой кривой брус малой кривизны, деформации ступицы в расчет не принимаются [1.5], [12] (фиг. 9). [c.231]

Предполагается, что обод маховика представляет собой кривой брус малой кривизны деформации ступицы в расчет не принимаются [14], [17] (фиг. 9). [c.225]

Задача решается обычными методами, принятыми для кривого бруса малой кривизны. [c.131]

Волнистые шайбы, предназначенные для работы в специфических условиях, могут изготовляться и из бронзовой ленты. Ширина прямоугольного сечения колец Ь ориентировочно равна (5—10)6 при внешнем диаметре D = (Юн-18) Ь, поэтому они могут рассматриваться как кривые брусья малой кривизны. Высота готовых шайб, имеющих п == Зн-4 полных синусоидальных волн, составляет h = (1- 2) Ь. [c.207]

Фигурные гнутые пружины представляют собой плоские кривые брусья малой кривизны (фиг. 26, а—г), а иногда — пространственные (фиг. 26, д—з). [c.699]

Задача 7.11 (к 4.11). Найти горизонтальное Аг и вертикаль- ное Ав перемещения свободного конца кривого бруса малой кривизны с постоянным поперечным сечением (рис. 34.11), а также угол поворота 8- свободного конца. [c.523]

Закон распределения давлений, передающихся поршневым пальцем на втулку и поршневую головку, зависит от жесткости головки, втулки и пальца и от величины зазора между пальцем и втулкой. Для поршневых головок автомобильных и тракторных двигателей распределение давлений на головку от силы считают равномерным по верхней половине поршневой головки (рис. 117). Предполагается, что головка является кривым брусом малой кривизны, защемленным в местах перехода от головки к стержню шатуна — в местах заделки (сечение В—В на рис. 117) и, что нижняя часть поршневой головки, опирающаяся на жесткий стержень шатуна, не деформируется. Расчетные напряжения, получаемые при такой силовой схеме, весьма близки к напряжениям, определяемым экспериментально. [c.186]

Фигурные гнутые пружины обычно представляют собой плоские гибкие кривые брусья малой кривизны (фиг. 41, а — г), а иногда — пространственные гибкие кривые брусья (фиг. 41, [c.898]

Пример 98. Дано Р, р, Е , /j, Ец, Е кривой брус малой кривизны (рис. 182, а). Определить перемещение б подвижной опоры. [c.266]

Пример 9.3. Дано Р, р, Е, /, кривой брус малой кривизны (рис. 9.3, а). Определить —вертикальное перемещение сечения С. [c.200]

Рц кривой брус малой кривизны (рис. 9.15,0). Определить перемещение 6 подвижной опоры. [c.213]

КРИВОЙ БРУС МАЛОЙ КРИВИЗНЫ [c.144]

Кривой брус называется брусом малой кривизны, если радиус кривизны его оси р > 7Л (фиг. 54). Напряжения при изгибе и кручении кривых брусьев малой кривизны определяются по формулам для прямых брусьев. Перемещения при нагружении бруса малой кривизны определяются с помощью интеграла Мора. [c.144]

Фиг. 54. Кривой брус малой кривизны р — радиус кривизны оси бруса, Н — размер поперечного сечения бруса в плоскости его кривизны.

Расчет проушины от действия силы Р является сложной задачей. Как это следует из результатов многочисленных статических испытаний, проушина обычно разрушается по сечению пг — т от деформаций, вызываемых в основном растяжением. Однако в этом сечении, кроме осевых сил М, уравновешивающих силу Я, действуют также поперечные силы Р и изгибающие моменты М. Силы (3 и моменты М по условиям равновесия являются лишними. Для их определения составляются уравнения неразрывности деформаций. В результате решения статически неопределимой задачи получается криволинейная эпюра нормальных напряжений а, аналогичная эпюре напряжений при изгибе кривого бруса малой кривизны. Судить с разрушении проушины по величине атах, полученному теоретически, нельзя, так как применяемые при решении уравнения неразрывности деформаций справедливы лишь в упругой области работы материала. На величину разрушающей нагрузки значительное влияние [c.448]

Расчет кривых брусьев малой кривизны [c.179]

Фигурные гнутые пружины, изготовленные из ленты или проволоки, представляют собой плоские гибкие кривые брусья малой кривизны [c.723]

Кривой брус называют брусом малой кривизны, если радиус кривизны оси бруса р 7/1, где /г — размер поперечного сечения в плоскости кривизны. Напряжения при изгибе и кручении брусьев малой кривизны [c.231]

Определить сближение концов кривого бруса. Сечение бруса — квадрат со сторонами а= /2. Результат сравнить с приближенным решением, полученным по формулам для бруса малой кривизны. [c.221]

Определение напряжений в кривом брусе производится различно в зависимости от того, является он брусом малой кривизны или большой кривизны. [c.412]

Значения интегралов, часто встречающихся при определении деформаций кривой бруса, даны в таблице 11.7, а в таблице 11.8 приведены значения перемещений и значения наибольших изгибающих моментов для некоторых брусьев малой кривизны. [c.327]

Брус, или стержень, представляет собой тело, поперечные размеры которого малы по сравнению с длиной. Линия, соединяющая центры тяжести площадей последовательно расположенных сечений бруса, называется осью бруса. Брус с прямой осью называется прямым брусом, ас кривой осью — кривым брусом. Кривой брус, у которого радиус кривизны оси велик по отношению к высоте сечения, называется брусом малой кривизны. Если этот радиус соизмерим с высотой, то брус называется брусом большой кривизны. [c.9]

Если радиальный размер Л кривого бруса мал по сравнению с радиусом кривизны г оси бруса, мы можем пренебречь в уравнениях ( ) и (g) величиной у по сравнению с г и заключаем, что когда радиус кривизны делается все большим и большим, число т приближается к нулю, и величина тг р приближается к значению центрального момента инерции поперечного сечения. Тогда выражение (213),, представляющее изменение кривизны сюи бруса, приближается к значению [c.308]

Обозначим г радиус оси кривого бруса, т. е. оси, представляющей собой геометрическое место центров тяжести его поперечных сечений. Выделим из бруса двумя плоскостями, перпендикулярными его оси (следовательно, проходящими через центр кривизны) и наклоненными друг к другу под углом йф, бесконечно малый элемент I-2-3-4 (рис. 10.4). [c.413]

Напряжения подсчтывают по уравнениям кривого бруса малой кривизны. Расчетная схе га изображена на рис. 275, а. Принимают, что криволинейная балка защемлена в местах перехода проушины в стержень, т. е. в местах сопряжения наружной поверхности головки шатуна и поверхности иерехода радиусом р. При этом условно предполагают, что нпжняя часть поршневой головки шатуна, опирающаяся на стержень большой жесткости, пе деформируется. Головку рассекают по продольной оси симметрии шатуна. Действие правой части головки заменяют изгибающим моментом Mq и нормальной силой Л о, которые определяют в предположении, что вертикальное сечение I—I в горизонтальном направлении не перемещается вследствие действия симметричной нагрузки. [c.447]

Кривым стержнем называют стержень с криволинейной осью. Кривизна стержня характеризуется соотношением ра,оиуса R кривизны оси к высоте h поперечного сечения. Принято различать стержни малой ]фивизны, если соотношение h / R< 0,2, и большой кривизны, если h / R> 0,2. Практические расчеты показали, чго при изгибе брусьев малой кривизны нормальные напряжения с достаточной степенью точности можно определять по формулам, полученным для прямых стержней (при h / R = 0,2 погрешность не превышает 7%, при h / R = / 15 - не превышает 2%). [c.43]

Изложенные приемы применимы и для построения перемещений в кривых стержнях (брусьях малой кривизны) в тех случаях, когда соаможно пренебречь влиянием на деформации нормальной и поперечной сил (см. [c.8]

Исследования показывают, что при изгибе распределение нор-мал[1пых напряжений в поперечном сечении, а также величина максимальных напряжений в кривом брусе иные, нежели в балке с прямой осью. При прочих равных условиях это различие тем больше, чем больше отношение высоты h поперечного сечения к радиусу R кривизны его оси (рис. 440). [c.432]

Заметим, что введение гипотезы плоских сечений и гипоте- Зы об отсутствии взаимного давления между продольными слоями позволяет получить достаточно простое приближенное решение задачи о чистом изгибе кривого бруса. Полученное таким образом решение в сопротивлении материалов для нормального напряжения а в весьма мало отличается от точного решения (18.54) даже при значительной кривизне бруса. [c.396]

Изучая деформацию кривого бруса в плоскости его кривизны, Бресс учитывает не только изменение кривизны, что было сделано еще до него Навье (см. стр. 94), но также и удлинение оси бруса. Чтобы пояснить предложенный Брессом метод вычисления перемещений кривого бруса, допустим, что поперечное сечение а бруса защемлено (рис. 75), и обозначим продольную осевую растягивающую силу и изгибающий момент в некотором поперечном сечении бруса соответственно через N и М тогда удлинение бесконечно малого элемента тп длиной ds выразится частным N dsjAE, а поворот поперечного сечения п относительно сечения т через MdslEI. При таком повороте точка с оси бруса опишет бесконечно малую дугу сс,, равную n MdsjEI. Заметив, что бесконечно малый треугольник d подобен треугольнику сеп, находим, что горизонтальное перемещение d точки с, [c.179]

Наиболее ценным вкладом Винклера в сопротивление материалов была его теория изгиба кривого бруса. Навье и Бресс, имея дело с такого рода брусом, вычисляли его прогибы и напряжения по формулам, выведенным для призматического бруса. Подобный подход к решению задачи законен лишь в том случае, если размеры поперечного сечения бруса малы в сравнении с радиусом кривизны его оси. Но в крюках, кольцах, звеньях цепей и т. п. это условно не выполняется, и формулы, выведенные для прямого бруса, в этих случаях оказываются недостаточно точными, чтобы на них допустимо было основывать расчет кривого бруса. В ходе построения более точной теории Винклер удерживает гипотезу плоских поперечных сечений при изгибе, но учитывает то обстоятельство, что вследствие начальной кривизны продольные волокна бруса между двумя смежными поперечными сечениями имеют неравные длины, и потому напряжения в них уже не пропорциональны их расстояниям от нейтральной оси, а нейтральная ось не проходит через центры тяжести поперечных сечений. [c.185]

Винклер пользуется своей общей теорией для вычисления напряжений в крюках, кольцах различного очертания и в лсеньях цепей. Он показывает, что если размеры поперечных сечений кривого бруса не малы в сравнении с радиусом его кривизны, то элементарная формула изгиба прямого бруса утрачивает свою применимость и расчет должен основываться на новой теории. [c.187]

Известен целый ряд работ, относящихся к теоретическим и экспериментальным исследованиям прямолинейных стержней при ударном нагружении [1—6]. Гораздо меньше работ лосвящено анализу криволинейн хх стержней. В 1961 г. Морли [7] вывел уравнения для криволинейных стержней типа уравнений Тимошенко [8] и получил дисперсионные кривые для непрерывного волнового движения. В работе [9], относяш,ейся к 1965 г., обсуждалась передача энергии волнами напряжений в прямых и криволинейных стержнях с возможным приложением. к высокоскоростным полиграфическим печатным процессам. Теории распространения упругих волн в спиральных пружинах малой кривизны посвящена опубликованная в, 1966 г. работа [10]. Исакович и Комарова [11] в 1968 г. исследовали при помощи теории нулевого момента распространение про-дольно-изгибных волн в пологом кривом брусе. В том же году были представлены теоретические и экспериментальные данные [12], относящиеся к дисперсии упругих волн в спиральном волноводе, а в 1971 г. были опубликованы результаты для иных форм пружин [13]. Позднее в работах [5] была рассмотрена задача о распространении волн напряжений в крутозагнутых стержнях. Наконец, в работе [14] были представлены уравнения Морли [7] в виде, пригодном для исследования распространения волн в криволинейных стержнях, и выполнены некоторые числовые расчеты для типичных примеров. В данной статье обобщена теория работы [14] и дано сравнение результатов теоретических исследований с экспериментальными данными для стержневой конструкции, состоящей из прямых и криволинейных участков. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...