Параметры турбин для привода

Таблица 3.15. Основные технические характеристики и параметры турбин для привода питательных насосов

Основные параметры стационарных конденсационных турбин для привода электрических генераторов [c.165]

Мощности турбин, регулируемое давление и величины отборов. Основные параметры стационарных конденсационных турбин для привода электрических генераторов даны в табл. 1 в табл. 2 приведены основные параметры турбин с противодавлением (ГОСТ 3618-47 и 3678-47). Указанные в них мощности (номинальные) для конденсационных турбин вместе с тем являются максимальными. Максимальная мощность турбин с регулируемым отбором пара составляет 120<>/о их номинальной мощности. [c.165]

Паротурбинный привод. При наличии собственной ТЭЦ целесообразно применять паротурбинный привод турбокомпрессоров. Выбор типа турбин и рабочих параметров пара определяется тепловой схемой завода. На основе общезаводского баланса пара разных параметров выбирают параметры отборов или противодавления турбин для привода компрессоров. [c.482]

Турбины малой и средней мощности на средние параметры пара для привода генераторов, воздуходувок и турбокомпрессоров начал выпускать НЗЛ. В связи с развитием добычи газа на этом же заводе было положено начало газотурбостроению. В 1947 г. изготовлена первая экспериментальная газотурбинная установка мощностью 1 тыс. кет (впоследствии этот завод стал основным по выпуску газотурбинных установок для перекачивающих станций газопроводов). Производство теплофикационных турбин получило дальнейшее развитие на ТМЗ. Начав с выпуска турбин на давление 29 ата (типа АТ-25), завод вскоре перешел на изготовление теплофикационных турбин высокого давления, став в дальнейшем ведущим заводом по производству теплофикационных турбин. [c.14]

На валу ТНА размещается, как правило, несколько насосов, обеспечивающих подачу с разными параметрами высокоагрессивных и токсичных рабочих тел, которые при соединении могут вступать в химическую реакцию. Физико-химические свойства рабочих тел, подаваемых насосами ТНА,и в тракте газовой турбины сильно различаются. Например, в кислородно-водородном ЖРД горючее имеет температуры 20 К, а температура рабочего тела турбины для привода этого насоса более 1000 К. Согласно статистике около 60 % выхода из строя узлов современных ЖРД связано с нарушением работы только уплотнительных систем. Неотработанность уплотнений проявляется при первых же испытаниях ТНА в составе двигателя, приводя к пожарам и аварийным последствиям. [c.227]

Кроме ЛМЗ и ТМЗ, выпускающих турбины большой мощности, в России имеются заводы, изготавливающие турбины средней и малой мощности. Это Невский завод, поставляющий турбины для привода воздуходувок и компрессоров, КТЗ, выпускающий турбины для привода питательных насосов мощностью от 1,5 до 12 МВт с параметрами пара 3,4 МПа, 435 °С, турбины мощностью 12 и [c.11]

Турбины паровые стационарные для привода турбогенераторов (ГОСТ 3618— 82) выпускаются мощностью от 2,5 до 1600 МВт на параметры свежего пара р = 3,4ч-23,5 МПа и / = 4354-565 °С. [c.172]

При повышении параметров пара перед турбиной скорость i возрастает и для получения оптимального значения к. п.д. на лопатках приходится пропорционально повышать и окружную скорость и, т. е. увеличивать скорость вращения, поэтому она у первых активных турбин доходила до 10000—30000 об мин. Для привода машин-орудий число оборотов этих турбин снижалось при помощи редукторов с большим передаточным числом. Это удорожало и усложняло установку, а экономичность ее понижалась вследствие потерь в редукторе. [c.340]

Отечественные заводы изготовляют много паровых турбин разных типов для привода электрических генераторов и воздуходувок. В качестве начальных параметров пара в настоящее время в Советском Союзе [c.356]

Характеристики турбинной ступени. Приводятся результаты опытов с турбинной ступенью, спроектированной для работы в потоке рабочего тела с переменными начальными параметрами в широком диапазоне изменения скорости вращения рабочего колеса [3]. Выбор профилей направляющего аппарата и рабочего колеса производился па основании анализа экспериментальных данных по решеткам профилей различного типа, ис- [c.230]

Основные параметры турбин НЗЛ для привода малых турбомашин- [c.188]

Турбины С широким диапазоном изменения скорости враш.ения. Турбина Кировского завода ОП-27 для привода насоса прямоточного котла развивает мощность от 500 до 2500 л. с. при изменении числа оборотов соответственно от 1200 до 4800 в минуту. Турбина рассчитана для начальных параметров пара 20 ama, 400° С с учётом возможности работы при пониженных параметрах пара — 25 ama, 376° С. Противодавление составляет 7 ama. Проточная часть турбины состоит из 11 ступеней давления, первая из которых имеет две ступени скорости, а три последующие имеют парциальный подвод пара. [c.194]

Из формулы (35) следует, что экономия топлива от выработки электроэнергии на тепловом потреблении увеличивается с ростом используемого перепада в турбинах ТЭЦ tf. Из табл. 8 видно, чго повышение начальных параметров пара на тэц с 29 ага, 400° до 90 ата, 480" увеличивает выработку энергии на тепловом потреблении при конечном давлении 1,2 ага, примерно на 30%, а при конечном давлении 7 ата—даже на 50%. Другими словами, повышение начальных параметров пара на ТЭЦ приводит к снижению доли выра ботки анергии в конденсационных турбинах данной энергосистемы, что влечет за собой уменьшение общей затраты топлива в системе в еще большей степени, чем в случае применения высоких параметров пара для конденсационных турбин данной энергосистемы. [c.39]

Паровые турбины. К началу 1959 г. на заводе выпуска-лись паровые турбины на нормальные параметры пара (29—35 ата и 400—435°С) АКВ-12-11, АКВ-18-1, АКВ-14 и АКВ-6, предназначенные для привода доменных компрессоров и нагнетателей мощностью 12 тыс., 18 тыс., 14 тыс. и 6 тыс. кет. [c.485]

Продукты сгорания этой камеры смешиваются с выхлопными газами ТВД и при параметрах 7,1 ата, 750° С подводятся к ТНД, отработав в которой, идут в регенератор Р, соединенный по пароводяному тракту с парогенератором через барабан-сепаратор. Тепло промежуточного охлаждения воздуха используется для подогрева воды после химической водоочистки, восполняющей потери пара с выхлопными газами. Паровая турбина служит приводом КВД. Вода после химической очистки в устройстве ВП проходит через деаэраторы Д1 и Д2, подогреваясь в теплообменниках Г/ и Т2. В эжекторе Эж используется напор, создаваемый питательным насосом. [c.55]

ГОСТ 3618-82 . Турбины паровые стационарные для привода турбогенераторов. Типы и основные параметры. М. Изд-во стандартов, 1982. [c.261]

На расчетном режиме из-за большого перепада давлений получается и большое падение плотности газа, поэтому выходное сечение турбины F . должно быть значительно больше входного чтобы пропустить заданное количество газа. На нерасчетных режимах, когда перепады давления уменьшаются, падение плотности также уменьшается, т. е. плотность газа за турбиной по сравнению с плотностью перед ней уменьшается не так значительно, как на расчетном режиме. Это приводит к тому, что площадь F , выбранная для расчетного режима (для больших перепадов давлений), становится слишком велика для нерасчетных режимов работы турбины, когда перепады малы. Проходные сечения от ступени к ступени оказываются все более завышенными. Вследствие этого происходит перераспределение теплоперепада между ступенями, изменение формы треугольников скоростей и углов атаки, что приводит к изменению КПД, работы на валу, расхода газа и других параметров турбины. Очевидно, чем больше нерасчетный режим отличается от расчетного, тем больше будет отличаться обтекание лопаток от расчетного. [c.204]

Следует отметить, что увеличение значений я и Г в перспективных авиационных ГТД сопровождается возрастанием трудностей при создании высокоэффективных узлов двигателя, и в частности компрессора и турбины газогенератора. Так, в двигателе с высоким значением степени повышения давления суш,ест-венно уменьшаются размеры проточной части компрессора и турбины, что приводит к снижению КПД компрессорных ступеней из-за большого влияния утечек и перетечек через относительно увеличивающиеся зазоры, технологических отклонений от заданного профиля малых по размеру лопаток на их газодинамические характеристики и т. д. В двигателе с высокой температурой газа интенсивное охлаждение турбины приводит к снижению ее КПД, так как утолщаются профили сопловых и рабочих лопаток, вводится перфорация стенок проточной части и поверхностей лопаток, возникают утечки охлаждающего воздуха. Кроме того, применение в двигателе высокой тт сопровождается для турбины такими же отрицательными газодинамическими эффектами, как и для компрессора. По этим причинам при проектировании новых авиационных ГТД параметры рабочего процесса выбираются с учетом технических возможностей достижения задаваемого уровня газодинамической эффективности элементов и узлов двигателя. [c.29]

При нестационарных режимах затраты топлива на производство электроэнергии всегда оказываются повышенными. Особенно велики потери теплоты при пусках энергоблоков. При подготовительных операциях к пуску производятся деаэрация питательной воды, набор вакуума в конденсаторе, промывка трубной системы котла, его растопка и доведение параметров за ним до необходимых, приведение ротора турбины во вращение, разгон турбины до номинальной частоты и включение турбогенератора в сеть. На всех этих этапах, суммарная длительность которых может достигать несколько часов, затрачивается большое количество топлива и электроэнергии для привода вспомогательных механизмов, а выработки полезной электроэнергии не происходит. [c.349]

Параметры газового потока (скорость, температура) по окружности газового тракта всегда имеют некоторую неравномерность. Так, непосредственно за направляющими или сопловыми лопатками скорость потока имеет меньшую величину чем между ними ( след от лопатки). Такой же след оставляют разделительные стойки на входе в компрессор. Температура газа обычна имеет несколько пиков, соответствующих числу камер сгорания. К неравномерности параметров газового потока приводит также несимметричность входа в компрессор, наличие окон для отбора или перепуска воздуха, стойки на выходе из турбины, ограниченные размеры испытательного бокса и другие конструктивные особенности установки. [c.309]

Силь4юнные уплотнения 12 — 687 Число оборотов — Зависимость от холодопроиз-водительности 12 — 685 Турбомашины малые — Приводы 13—188 — Параметры турбин для привода 13—188 Турбонасосы паровозные 1-ТН 13 — 298 Турбулентное стекание пленки при конденсации в холодильных машинах 12 — 653 Турбулентность естественная — Замер 1 (1-я) —426 Турнера приборы 6 — 247 Тюки сенные — Вес — Зависимость от влажности 12—193 Тяга электрическая 13 — 414 Т ягачи — Опорно-сцепные устройства 11 — 177 Кинематика II — 178 [c.314]

Турбины для привода крупных турбомашин. Конденсационная турбинаНЗЛ мощностью 1200U кет (фиг. 83) для начальных параметров пара 35 ama, 435 С или ama, 4uo° С (АКо-РЗ) предназначается для непосредственного привода доменной воздуходувки производительностью 4U.0 m muh. Турбина имеет три нерегулируемых отбора пара для подогрева питательной воды, давление в которых при 35 ama, 43 )° С п — 9ь00 кет составляет 4,48, 1,76 и 0,39 ama. Поверхность охлаждения конденсатора F-= 1300 м . [c.190]

Турбина типа ОР-12ПМ П редназначена для привода главного питательного насоса и представляет собой агрегат активного типа с противодавлением. Основные параметры турбопривода приведены ниже [c.243]

Стационарные турбины, работающие с противодавлением, обычно предназначаются для привода электрических генераторов и для использования тепла всего пара, прошедшего через турбину, для технологических потребителей или целей теплофикации. Количество пропускаемого через турбину пара и его давление после турбины устанавливают в зависимости от требований тепловых потребителей. Этими требованиями и начальными параметрами пара определяется мощность проти-водавленческой турбиной. Зависимость выработки электрической энергии от расхода пара тепловым потребителем при отсутствии внешнего дешевого источника электрической энергии ограничивает сферу применения противодавленческих турбин, поскольку обычно изменения потребности в электрической энергии не совпадают с изменениями потребности в тепле. [c.349]

Дальнейшее развитие регуляторостроепия потребовало создания новых средств автоматизации, использующих элементы цифровой техники. Б связи с этим были разработаны принципы построения промышленных устройств автоматики, относящихся к цифровой ветви ГСП, и разработан ряд модификаций цифровых регуляторов. Такие устройства используются в системах регулирования скорости приводов и турбин, для регулирования частоты, для высокоточных следящих систем, в системах с медленно изменяющимися параметрами и в системах управления процессами, информация о состоянии которых или воздействие на которые осуществляется в дискретные моменты времени (операции взвешивания, дозировки, обегающие системы централизованного контроля и регулирования в сочетании с управляющими машинами, системы программного управления и т. п.). [c.258]

В 1882 г. была построена первая американская гидроэлектростанция. Генераторы, приводимые в действие гидравлическими турбинами, относились к тихоходным машинам. Ротор таких генераторов можно было укреплять на одном валу с рабочим колесом турбины. Из-за относительно низких скоростей вращений гидрогенераторы по своим размерам и весу были больше других электрических машин. Их изготовление всегда было сопряжено с большими техническими и производственными трудностями. Одно из ценных качеств водяных турбин состояло в экономном расходовании воды. С момента использования на гидроэлектростанциях турбин в качестве первичного двигателя их проектирование и установка согласовались с параметрами водотока и характером гидросооружения [38]. Поэтому при строительстве гидрогенераторов эти параметры являлись основополагающими при проектировании, а сами агрегаты часто были уникальными. Весьма показательно развитие турбин Н. Ж. Жонваля (Франция). Первые образцы горизонтальных осевых (в современной терминологии) турбин появились в конце 40-х годов XIX в. Это были турбины Жонваля мощностью порядка 140 л.с. За сорок лет (к 1890 г.) их максимальная единичная мощность не поднялась выше 5()0 кВт. Использовались они для привода рабочих машин, расположенных в непосредственной близости от турбин, через зубчатые передачи или ременные и канат- [c.82]

Количество тепловой энергии, содержащейся в 1 кг воздуха (газа), поступающего в газовую турбину, примерно в шесть раз меньше, чем в 1 кг пара, поступающего в паровую турбину. Поэтому при равных мощностях и обычных параметрах пара и газа для паровых и газовых турбин расход рабочего тела, проходящего через газовую турбину, в шесть раз больше, чем раеход пара через паровую турбину. Это приводит к тому, что высота лопаток первых [c.16]

В настоящее время на заводе ведется конструкторская разработка паровой турбины К-20-130 мощностью 20000 кет на значительно более высокие параметры пара (130 ата и 565°С). Это будет первая турбина на такие высокие параметры пара. Турбина предназначена для привода компрессора К5500, подающего воздух в самые большие доменные печи. По своим технико-экономическим показателям эта турбина соответствует современному техническому уровню. Турбина имеет ряд оригинальных узлов и в то же время она значительно унифицирована с турбинами ВКВ. [c.488]

Турбопривод питательного насоса. Перевод блока на СД радикально изменяет общие условия работы турбопривода [8]. Организация работы турбопривода при ПД связана с определенными затруднениями на режимах малых нагрузок. Их природа заключается в том, что приводная турбина, получающая пар из нерегулируемого отбора главной турбины, работает при скользящих параметрах пара. При снижении мощности главной турбины уменьшаются давление в отборе и массовый расход пара турбоприводом. Вследствие этого, а также в результате снижения к. п. д. мощность приводной турбины при постоянном открытии ее регулировочных клапанов уменьшается быстрее, чем мощность насоса (кривые / и 2 на рис. VIII. 19). Если пропускная способность проточной части приводной турбины выбрана так, чтобы обеспечить мощность насоса при номинальном режиме блока (точка А), то при снижении нагрузки блока мощность приводной турбины окажется меньше мощности, требуемой для привода насоса. Поэтому при проектировании приводной турбины выбирают проточную часть с большей пропускной способностью (характеристика 3) с тем, чтобы в достаточно широком диапазоне режимов ВС иметь избыточную мощность турбопривода. [c.147]

Чрезмерное превышение температуры пара над температурой металла турбины нежелательно, поскольку оно при повышении расхода пара через турбину будет приводить к резкому прогреву металла турбины. Наиболее оптимальными параметрами пара для толчка холодной турбины принято считать 4—5 кгс1см- и 160— 180 С. Однако такие параметры легко достигаются в блоках с барабанными котлами. На прямоточных же котлах параметры пара, получаемые при растопке, зависят от особенностей растопочной схемы и в ряде случаев бывают значительно выше оптимальных. Давление пара перед турбиной всегда можно понизить до нужной величины путем дросселирования, но температура пара при этом остается все же слишком высокой. Во избежание недопустимо быстрого прогрева металла в этих случаях 142 [c.142]

Экономичное регулирование скорости вращения достигается при использовании в качестве приводного двигателя паровой турбины. Как известно, турбопривод нашел широкое применение в СССР для привода питательных насосов блоков на закритические параметры мощностью 300 Мет и выше. Однако до последнего времени для тяго-дутьевых машин турбопрпвод не получил распространения, если не считать отдельных частных решений (привод вентиляторов и дымососов электростанции Мангейм II, описанный в [Л. 1-1]). [c.98]

Работа посвящена разработке критериев динамического подобие винных установок (ГТУ). Приводятся критерии подобия для << газотур-И двухвальной ГТУ. позволяющие с учетом опыта зарекомен одновальиой установок определять параметры турбин ГТУ при - .Довавших себя [c.8]

Проблемы, связанные с двухфаз-ностью потока, стали актуальными в последнее время не только для последних ступеней конденсационных турбин, но и для первых промежуточных ступеней турбин атомных электростанций. Это объясняется тем, что в большинстве стран, в том числе и в СССР, развитие АЭС идет на базе водо-водяных и кипящих реакторов. Эти реакторы (за исключением некоторых реакторов с ядер-ным перегревом пара) обеспечивают низкие начальные параметры пара перед турбиной, что приводит к необходимости использования турбин, работающих практически полностью в двухфазной области состояний пара. [c.197]

Оптимизация вакуума в конденсаторе турбины (для ТЭС и АЭС) состоит,в определении оптимального расхода циркуляционной воды на турбоустановку для схемы водоснабжения от индивидуальных циркуляционных насосов, имеющих устройства изменения подачи (изменение угла разворота лопастей или изменение частоты вращения насоса). Оптимальным считается режим максимальной разности между мощностью, развиваемой турбиной, и мощностью, потребляемой на привод циркуляционных насосов Система оптимизации вакуума выдает оператору энергоблока совет в йиде параметров оптимального режима (частоты вращения насосов, давления воды на напорной стороне насосов, мощности двигателей и др.) и способствует повышению экономичности эксплуатации турбоустановки. [c.289]

Ранее начальные параметры пара для приводных турбин ТК были такими же, как на подавляюп1,ем большинстве районных электростанций (КЭС) Минэнерго (примерно 3,5 МПа, 435° С). В этих условиях электропривод с n= onst мог конкурировать с паровым только при очень небольших мощностях компрессоров, При применяемых в то время на всех паровоздуходувных станциях (ПВС) поперечных связях котлов по пару паротурбинные приводы зарекомендовали себя достаточно надежными агрегатами. Низкие по теперешним масштабам начальные параметры пара и специальные конструкции турбин позволяли запускать резервные агрегаты из холодного состояния в пределах часа, что важно для потребителей, [c.227]

Учитывая общие тенденции в развитии энергетики и хозяйства страны, электропривод будет получать, по-видимому, все более широкое распространение. Однако, как и в других случаях, при выборе приводных двигателей следует предостеречь от применения шаблонных решений. Принимаемое решение должно обязательно базироваться на тщательных и всесторонних комплексных технико-экономических расчетах для данного конкретного случая. Так, если на данном заводе есть достаточное для привода ТК количество пара от УУ с параметрами 3,5 МПа, 435° С, то с учетом подтопки ( 5.4), которая обеспечивает достаточную надежность пароснабжения приводных турбин, экономические преимущества, как правило, окажутся у этого варианта. Могут существовать и комбинированные варианты с электровоздуходувкой в качестве резервной и т. п. [c.231]

В конце XIX в. в связи с развитием электротехники возникла потребность в мощных двигателях с большим числом оборотов для привода генераторов. Таким двигателем явилась паровая турбина, получившая в настоящее время самое широкое распространение. Развитие паротехники в ССОР тесно связано-с электрификацией страны. Еще до окончания гражданской войны в 1920 г., по инициативе В. И. Ленива был разработан и принят грандиозный государственный план электрификации России — план ГОЭЛРО, рассчитанный на 15 лет. Этот план предусматривал реконструкцию имевшихся электростанций и сооружение 30 новых районных электростанций общей мощностью 1,75 млн, кет, в том числе 20 паросиловых электростанций общей мощностью 1,11 млн, кет с начальными параметрами пара 375 С и 20 ата. [c.281]

Для привода двух основных питательных насосов турбины служат две быстроходные кондснсациониые турбины мощностью 15 МВт каждая, питающиеся паром из первого отбора ЦСД с параметрами 1,57 МПа (16 кгс/см-) и температурой 440°С. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...