Сталь хромоникелевая 3312 - Допускаемое

Валы выполняют из сталей 35, 40, 45. Для ответственных валов используют легированные конструкционные стали (хромоникелевые, хромистые, хромоникелемолибденовые). Для специальных валов (валки прокатные, шпиндели крупных металлорежущих станков) используют также перлитные ковкие и модифицированные чугуны эти материалы износостойки и гасят колебания. По техническим условиям на изготовление валов диаметры посадочных шеек выдерживают по 2—3-му, а в отдельных случаях и по 1-му классу точности. Овальность и конусообразность шеек не превышает 0,2—0,4 допуска на их диаметр. Биение посадочных шеек относительно базирующих не должно превышать 10—20 мкм. Осевое биение упорных торцов или уступов не должно быть больше 10 мкм на наибольшем радиусе. Непараллельность шпоночных канавок или шлицев оси не должна превышать 0,1 мкм на 1 мм длины, допуски на длину ступеней 50—200 мкм, допустимая искривленность оси вала 0,03—0,05 мм/м, шероховатость поверхности посадочных шеек На = 1,0-ь 0,125 мкм, а торцов и уступов = 10 -н 3,2 мкм. [c.304]

Усилие резания не является достаточно надёжным критерием обрабатываемости [5], так как оно зависит от состояния металла и ряда других факторов. Вязкие металлы, требуя больших усилий резания, чем хрупкие (например чугун), допускают одновременно и большую скорость резания при их обработке. Поэтому усилие резания может быть принято лишь в качестве дополнительного критерия при сравнении обрабатываемости определённой группы одноимённых металлов (например, разных марок хромоникелевой стали или одного сорта чугуна разной твёрдости). [c.280]

Хромоникелевая сталь электросваркой и допускает глубокую вытяжку [c.489]

Аустенитные хромоникелевые стали хорошо свариваются всеми видами сварки допускают большую пластическую деформацию в горячем и холодном состоянии — хорошо вальцуются в обечайки, штампуются в днища, допускают вытяжку горловин патрубков. [c.115]

Большую роль в борьбе с отложением кокса играет также выбор того или иного материала для змеевика. Наиболее подходящим в данном случае является хромированная медь. Допускается также выполнение змеевика из хромоникелевой или хромомолибденовой стали. Известные ограничения накладываются и на температуру подогрева, которая должна составлять около 300° С. [c.188]

В последнее время широкое распространение получили компенсаторы выполненные из коррозионно-стойкой аустенитной хромоникелевой стали типа 18-10 (18-9).Примером может послужить разработанный УАП Гидравлика для тепловых сетей сильфонный компенсатор, позволяющий компенсировать осевые перемещения до 250 мм при рабочем давлении транспортирующей среды до 1,6 МПа. По сравнению с традиционными (сальниковыми) разработанный сильфонный компенсатор допускает значительный перекос осей и не параллельность торцов соединительных трубопроводов, не требует постоянного обслуживания и текущего ремонта, позволяет значительно увеличить расстояние между неподвижными опорами подземных канальных теплопроводов. Это делает весьма перспективным его широкое применение в качестве компенсатора тепловых перемещений теплопроводов, особенно при их подземной канальной прокладке в условиях больших городов. [c.20]

Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают более высокими пластическими свойствами при повышенной прочности, и поэтому при холодной обработке их допускаются большие степени деформации. Стали с менее стабильным аустенитом более склонны к наклепу и упрочнению в процессе деформации, что [c.717]

Содержание углерода в хромоникелевых сталях снижено до возможных минимальных значений, однако следует отметить, что в сталях типа 18-8 и 18-8 с Ti, предназначенных для химического машиностроения, его следует снизить до 0,03 и 0,04% С, без допуска на отклонения (0,01% по ГОСТ 2246—60 ). [c.726]

Кроме перечисленных выше допускаются никель, монель-металл до 5% кислоты, твёрдый свинец (с содержанием сурьмы от б до 10 /о), алюминиевая бронза, сплав Мо — Ре — N1, хромоникелевые стали, винипласт, кислотоупорный бетон [c.84]

Шестерни и валы. Опыт автостроения и здесь привел к применению зубчаток из хромоникелевой стали, закаленных и со шлифованными поверхностями зубьев. Нагрузка колес при использовании полной мощности станка и при медленном ходе, т. е. при наибольшем моменте вращения, выше, чем это обычно практикуется в машиностроении (стр. 540) допускается ввиду редкости такого случая. [c.909]

Трубки третьего типа (рис. 12) предназначались также для исследования устойчивости короткой дуги, но отличались увеличенной поверхностью катода и резко улучшенным тепловым контролем, что допускало проведение измерений при относительно больших значениях тока без заметного отклонения от заданного температурного режима катода. В одной из трубок этого типа расстояние между электродами составляло около 2 см., тогда как в другой оно было уменьшено приблизительно до 0,3 см. В последнем случае условия опыта приближались к условиям так называемой короткой дуги, поведение которой определяется целиком свойствами катодного пятна. Максимальная длина трубки вдоль оси не превышала 4 см. Поэтому она могла быть помещена между полюсами большого электромагнита, как это показано схематически на рис. 12. В качестве материала для анода и днища катода была избрана немагнитная хромоникелевая сталь, благодаря чему исключалось искажение поля и обеспечивался хороший теплообмен между ртутью и циркулировавшей в полости катода водой. Поддерживая температуру последней на том или ином заданном уровне, можно было осуществлять жесткий контроль давления паров ртути в трубке. Стеклянная анодная часть трубки соединялась с катодным резервуаром посредством плоского шлифа, охлаждавшегося той же проточной водой. Разряд возбуждался с помощью расположенного в центре катода полупроводникового зажигателя, проходящего через небольшое отверстие в аноде, 84 [c.84]

Для того чтобы определить приемлемые для обеспечения нужных механических свойств значения допусков содержания главных легирующих элементов в простой хромоникелевой стали переходного класса, сделаем следующий расчет. [c.171]

Разметку хромоникелевых сталей в отличие от углеродистых не допускается производить на металлических стеллажах (столах). Разметочные стеллажи должны иметь обязательно сплошной деревянный настил из досок 50—75 мм или, при значитель- [c.38]

Хромоникелевые стали аустенитного класса хорошо свариваются электросваркой, хорошо обрабатываются давлением и допускают глубокую вытяжку в холодном состоянии обрабатываемость резанием неудовлетворительная вследствие большой вязкости, присущей аустениту. [c.220]

После закалки эти стали обладают очень высокой пластичностью допускают глубокую штамповку и вытяжку. Изменение свойств хромоникелевой стали приведено на фиг. 109. [c.252]

Хромоникелевые аустенитные стали отличаются высокой технологичностью. Они хорошо деформируются в горячем и холодном состоянии. В холодном состоянии они допускают глубокую вытяжку. Эти стали хорошо подвергаются пайке и свариваются. [c.266]

К высоколегированным сталям относятся сплавы, содержащие более 10% легирующих элементов. Обычная кислородная резка высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей встречает затруднения из-за образования на поверхности подогретого металла, привоз-действии на него кислорода, тугоплавкой газонепроницаемой пленки окислов. Эта вязкая пленка прочно держится на поверхности, исключает возможность последовательного окисления металла кислородной струей и не допускает его горения. [c.9]

Напряжение от центробежных сил в лопатках никелевой и хромоникелевой стали принимают до 1 ООО -г 1 200 кг1см для высоколегированных специальных сталей напряжения допускают до 1500 - 1600 кг1см , а иногда и выше. [c.230]

Нержавеющие, жаростойкие и жаропрочные хромоникелевые стали с аустенитной или аустенитно-мартенситной структурами (Х18Н9Т, Х23Н18, Х15Н9Ю). Скорости резания, которые допускаются при обработке деталей из этих сталей, примерно в 2 раза ниже, чем при обработке деталей из стали 45. Стали этой группы характеризуются наилучшей обрабатываемостью среди других жаропрочных сталей аустенитного класса. [c.34]

Вредные примеси (сера и фосфор) и растворенные газы (азот и кислород) повышают порог хладноломкости. Однако наибольшее влияние на ударную вязкость стали при минусовых температурах оказывает химический состав. Хорошо сохраняют ударную вязкость в области низких температур стали, легированные 5—6 % никеля. Аустенит-ные хромоникелевые стали и сплавы на никелевой осново весьма пластичны в области очень низких температур. Поэтому ГОСТ 5632—72 допускает, например, поковки из сталей 04Х18Н10 и 08Х18Н12Б к применению в сосудах, работающих под давлением до температуры —269 °С. [c.207]

С повышением температуры (от 500 до 800°С), содержания углерода и увеличением длительности выдержки при нагреве распад аустенита увеличивается, что резко ухудшает стойкость стали против межкри-сталлитной коррозии. С увеличением времени выдержки опасная температурная зона смещается в область более низких температур. В связи с этим хромоникелевые стали типа Х18П9 обязательно используют в изделиях, работающих при невысоких температурах, не допускают их нагрева до опасного температурного интер- [c.12]

Внутренние поверхности первого контура АЭС с ВВЭР изготовляются из коррозионностойких реакторных материалов -аустенитных хромоникелевых сталей и циркониевых сплавов. Допускается ограниченное использование углеродистых сталей и сплава на основе кобальта стеллита. На зарубежных АЭС применяют сплавы на основе никеля - инконель и инколлой. Несмотря на чрезвычайно низкие скорости коррозии реакторных материалов, продукты их коррозии, присутствующие в реакторной воде, создают ряд серьезных эксплуатационных проблем. Наиболее важными являются две [c.181]

Для восстановления уплотнительных поверхностей чугунной арматуры уплотнительные кольца закрепляют эпоксидным клеем. Кольца изготовляют из нержавеющей хромоникелевой стали 1Х18Н9Т. Устанавливают и крепят их Б корпусе так. Посадочные места в корпусе задвижки и в дисках, а также новые кольца обрабатывают с допуском, обеспечивающим плотную их посадку. Перед этим их обезжиривают бензином Б-70или ацетоном, после чего просушивают на воздухе в течение 10...15 мин. Затем посадочные места смазывают тонким слоем эпоксидного клея и в них запрессовывают кольца. Твердение эпоксидного клея при температуре 20 °С происходит в течение 70...80 ч. Во время ремонта чугунных задвижек с параметрами рабочей среды до 980665 Па (10 кгс/см ) и 200 °С рекомендуется заменять уплотнительные кольца с при.менением эпоксидного клея. [c.297]

Кислородная резка основана на сгорании некоторого объема разрезаемого металла по линии реза. Поэтому необходимым условием непрерывности процесса кислородной резки является равенство образования и оттока окислов, образующихся на поверхности реза. Это условие вытекает из того положения, что в процессе резки поверхность металла покрыта слоем жидких окислов, и проникновение кислорода к поверхности горящего металла может происходить только путем диффузии через эту пленку скорость л<е процесса диффузии зависит от толщины пленки окислов. Из этого следует, что устойчивое стационарное состояние (т. е. непрерывность процесса резки) возможно только при такой толщине пленки, при которой скорость оттока окислов делается равной скорости их образования за счет окисления металла. Таким образом, толщина пленки зависнт от гидродинамических условий оттока окислов и в первую очередь от вязкости образовавшегося при резке шлака и поверхностного натяжения на границе раздела фаз. Исходя из изложенного, предполагается, что невозможность обычной кислородной резки высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей объясняется тем, что после первого мгновенного окисления на поверхности начального участка образуется пассивная пленка окиси хрома. В образующейся пленке хромистожелезистых окислов содержание окиси хрома будет приблизительно соответствовать содержанию хрома в стали, т. е. в большинстве случаев будет близким к 20%. Хромистые железняки такого состава имеют температуру плавления около 2000°. Такая температура значительно превышает температуру плавления разрезаемой стали. Образующаяся вязкая пленка окислов прочно держится на поверхности жидкого металла, изолируя его от кислородной струи и не допуская окисления. Следовательно, для ведения процесса кислородной резки нержавеющих сталей необходимо обеспечить возможность расплавления и перевода в шлак образующиеся тугоплавкие окис- [c.4]

Плакирующий слой из аустенитных хромоникелевых сталей и сплавов на никелевой основе должен быть стойким против межкристаллитной коррозии. Отслой коррозионно-стойкого слоя не допускается. Прочность соединения основного и плакирующего слоя определяют испытанием на холодный загиб. После [c.49]

Такое превышение температуры допускается для труб из сталей всех типов, кроме труб из аустенитных жаропрочных хромоникелевых сталей. При этом для труб из углеродистых сталей температура металла не должна превышать 500 °С, для низколегированных кремниймарганцовистых — 470 °С, для хромомолибденовых— 570 °С, для хромомолибденованадиевых — 600 °С и для высокохромистых сталей — 630 С. [c.64]

Сорт масла выбирают в зависимости от окружной скорости и удельной нагрузки. Так как нагрузка на зубья допускается тем большая, чем выше механические свойства материала колес, то в табл. 15.1 приведены рекомендуемые значения вязкости масла V в зависимости от материала колес. По требуемой вязкости подбирается сорт масла. Для зубчатых колес из нецементованных хромоникелевых сталей при > 80 кГ/мм нужно выбирать более вязкую смазку (на одну ступень в градации вязкости по сравнению с указанной в табл. 15.1). [c.227]

При выборе марки стали руководствуются необходимостью высокой поверхностной твёрдости и вязкости сердцевины. При выборе состава стали необходимо учитывать, что марганец способствует прокаливаемости и снижает критическую точку при закалке содержание марганца в углеродистых сталях не должно пре1вышать 0,6 — 0,9%. Кремний снижает эффект цианирования и допускается не более 0,25%. Хром является желательной примесью, так как он повышает критическую точку при нагреве под закалку и даёт твёрдое соединение с азотом (нитрид хрома). Цианирова иные хромистые стали могут являться заменителями дефицитных хромоникелевых сталей. [c.83]

Все детали, входящие в комплект УСП (а их несколько десятков типоразмеров и несколько тысяч единиц), изготовляют из хромоникелевой стали 12ХНЗА и других легированных сталей с поверхностной твердостью HR 60—64. Линейные размеры деталей УСП выполнены с точностью 0,01 мм, а посадочные отверстия, Т-образные и шпоночные пазы — 1 и 2-му классам. Отклонение от параллельности и взаимной перпендикулярности всех сторон допускаются в пределах 0,01 мм на длине 100 мм. С такой же точностью выполняются Т-образные шпоночные пазы и отверстия, так как они служат основой сочленения элементов и обеспечивают взаимозаменяемость. Затраты на изготовление любой детали, входящей в комплект УСП, даже простой по форме, в десятки раз превышают затраты на изготовление аналогичной детали, входящей в специальное приспособление. [c.70]

Правка металла. Листовая хромоникелевая нержавеющая сталь, отгружаемая потребителю, как правило, не требует дополнительной правки. В тех редких случаях, когда правка отдельных листов все же необходима, ее производят на листоправйльных вальцах. Для получения удовлетворительных результатов правки лист пропускают между валками несколько раз. При отсутствии листоправйльных вальцов тонколистовая сталь может быть выправлена на плите деревянными молотками ИЛ1И молотками из нержавеющей стали. Правка металла в холодном состоянии как ручная, так и машинная вредно отражается на его структуре. Подобная опе(рация при изготовлении ответственной аппаратуры не допускается и применяется только в неответственных изделиях. [c.31]

Юбщий вид конструкции резервуара (сборника) для слабой азотной кислоты изображен на рис. 87. Основными элементами резервуара этого типа являются плоское с отбортовкой днище, цилиндрический корпус и плоская крыша, изготовляемые из листовой хромоникелевой стали толщиной 3 мм. Днище и крыша резервуара составлены из отдельных листов, соединяемых свар-жой встык корпус составляется по высоте из нескольких поясов (обечаек), свариваемых также встык крыша резервуара под-.держивается специальными балками, расположенными с наружной стороны крыши. Металл, предназначенный для заготовки элементов резервуара, должен иметь сертификаты. В раз-метку допускается лишь предварительно вйправленный металл без наружных дефектов (трещин, надрывов, расслоений и пр.). После нанесения разметки на листах производится прямолинейная обрезка стали по размерам на гильотинных ножницах, а криволинейных контуров — кислородно-флюсовым резаком. Для обеспечения правильной сборки отдельных листов и элементов резервуара листы необходимо обрезать точно по разметке. [c.164]

Тантал, вольфрам, иридий, ролий, золото, платина (без доступа во- духа), эбонит, резина (до 60 ), андезит, стекло, бакелит, фаолит Те же и, кроме того, сплаз железа с кремнием (14—81), антихлор 06—51, 2,5—Мо), свинец, винипласт Те же, что и для концентрированной со 1Яной кислоты при высокой температуре Кроме перечисленных выше, допускаются никель, монель-металл до 5 /о кислоты, твердый свинец, (с содержанием сурьмы от Г> до 10 /п), алюминиевая бронза, сплав Мо — Ре — N1, хромоникелевые стали, винипласт, кислотоупорный бетон [c.96]

В силу сложных условий работы шпинделей к материалам для шпинделей предъявляются особые требования. Шпиндели для придания им значительной износостойкости и высокой прочности изготовляют из хромоникелевых или хромоникелевольфрамовых сталей с последующей термической обработкой. Особенно тщательно термически и меха1шчески обрабатывают шейки шпинделя и места посадок зубчатых колес. Так, например, по техническим условиям биение места посадки зубчатого колеса иа шпинделе относительно опорных шеек для колес 1-го и 2-го классов допускается не свыше 0,015 мм. [c.53]

Плакирующий слой из аустенитных хромоникелевых сталей и сплавов на никелевой основе должен быть стойким против межкристаллитной коррозии. Отслой коррозионно-стойкого слоя не допускается. Прочность соединения основного и плакирующего слоев определяют испытанием на холодный загиб. После загиба на образцах не должно быть расслоений, надрывов, трещин и изломов. По требованию потребителя проверяется прочность сцепления слоев двухслойных листов с толщиной плакирующего слоя более 2 мм путем испытания на срез. Срезающее напряжение должно быть не менее 150 МПа. [c.58]

Хромоникелевые аустенитные стали типа Х18Н9 Электроды марок ЦЛ-2, ЦЛ-3, УОНИ 13/н. ж., ЭНТУ-3, 03Л-8 и др. Сварочный ток постоянный, обратной полярности, дуга короткая При сварке необходимо 1) не допускать перегрева основного металла, варить с перерывами [c.267]

Как отмечалось, основные методы обеспечения необходимой стойкости металла против образования горячих трещин при сварке и уменьшения вредного влияния старения при температурах эксплуатации приводят к необходимости ограничения химического состава наплавляемого металла весьма узкими пределами почти по всем элементам. Например, для получения аустенитно-феррит-ного наплагленного металла, применяемого для сварки ряда жаропрочных хромоникелевых сталей типа 18-9, 15-15, 18-13, 25-20 с дополнительным легированием их, требуемые пределы по основным элементам (Сг, N1) значительно уже пределов, гарантируемых марочным составом электродных проволок, поставляемых металлургической промышленностью. При этом следует иметь в виду, что в пределах допусков, обеспечивающих получение как чисто аустенитной, так и аустенитно-ферритной структуры металла, металлурги стараются получать составы чисто аустенитного класса, которые имеют лучшие технологические свойства для изготовления проволоки. Так как при сварке в ряде случаев необходимо получать аустенитно-ферритную структуру наплавленного металла, приходится применять дополнительное легирование при помощи покрытий. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...