Построение профиля поперечного

Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 394 --с переменным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 ---с постоянным углом давления—Построение профиля зуба 2 — 393 Звёздочки для втулочных цепей 2 — 391, 394 Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 394 Построение цилиндрического профиля литого необработанного зуба 2 — 394 ---с переменным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 —— с постоянным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 Звёздочки для грузовых цепей пластинчатых шарнирных — Построения профиля зуба [c.81]

ДЛЯ зубчатых цепей с боковыми направляющими пластинами — Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 391 - для зубчатых цепей с внутренними направляющими пластинами — Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 392 [c.81]

Построение профиля поперечного сечения звёздочки для Губчатых цепей с внутренними направляющими [c.392]

Построение профиля поперечного сечения зуба звёздочек для приводных втулочно>роликовых и втулочных цепей [c.394]

Построение профиля поперечного сечения зуба звездочки для приводных роликовых и втулочных цепей (по ГОСТу 591—61) [c.749]

Построение профиля поперечного сечения выступа на корпусной детали (показанного в правой части эскиза). [c.116]

Построение профиля поперечного сечения зубьев звездочек дано в табл.21. [c.423]

Построение профиля поперечного сечения зуба звездочки для зубчатых цепе л. [c.617]

Рис. 11-30. Построение очертания поперечного профиля безвакуумной водосливной плотины

Звёздочки—Профиль поперечного сечения— Построение 2 — 391 [c.335]

Расчет и построение профиля зубьев звездочек приведен в табл. 31 расчет венца звездочек в поперечном сечении — в табл. 33. [c.682]

Построение профиля гибочного ручья и его поперечных сечений [c.390]

Вполне посильны для учащихся следующие темы докладов кручение брусьев тонкостенного замкнутого профиля расчет на растяжение (сжатие) статически неопределимых систем по методу предельного равновесия расчет на кручение брусьев круглого поперечного сечения по методу предельного равновесия расчет на изгиб статически определимых балок по методу предельного равновесия изгиб балок, составленных из материалов с разными модулями упругости изгиб биметаллических элементов при изменении температуры построение эпюр для статически определимых плоских рам. [c.42]

В обратимых гидромашинах применяют обоюдоострые симметричные относительно продольной и поперечной осей профили. Литая лопатка конического аппарата с конусообразным пером, двумя опорами и различно построенными по его высоте профилями показана на рис. IV.5, г. Перо лопатки строят так, чтобы оно обеспечивало нужную закрутку потока, а его сопрягающиеся кромки, совпадающие с коническими образующими и проходящие через базовые точки А н Б (рис. IV.5, г), расположенные на профилях, плотно замыкались при за- [c.92]

Поперечные сечения витков имеют самые разнообразные очертания, зависящие от профиля резьбы, а также от числа ходов винта, однако техника построения их во всех случаях остается одинаковой. [c.78]

Построение противоположных профилей зубьев (на рис. 15.9 — правых) может быть выполнено по условию симметрии. Для этого необходимо провести радиальную ось поперечного сечения зуба, отложив от точки Р по начальной окружности половину толщины зуба, а затем построить правый профиль, являющийся зеркальным отображением левого. [c.289]

Проверка производится аналогично проверке прямолинейности поверхности (см. стр. 586). Измерение производится в продольном и поперечном направлениях проверяемой поверхности в различных сечениях (/, //, III и т. д.), количество которых должно быть достаточным для выявления отклонений от плоскостности. В каждом из сечений производится определение формы профиля сечения с построением графиков. [c.589]

Областью неоднородности внешнего (линейного) решения в пространственной задаче является трубка с малым поперечным масштабом, охватывающая окрестность острой передней кромки. Внутренняя задача сводится к решению двумерного уравнения Лапласа для внутреннего потенциала в плоскости, нормальной к передней кромке в некоторой ее точке, с условием Римана-Гильберта на гранях клина , образующего кромку в окрестности рассматриваемой точки. Приведены примеры равномерно пригодных решений для разных режимов входа с постоянной скоростью, нормальной к свободной поверхности жидкости, тонких конических тел с ромбовидным поперечным профилем и формулы для давления на передних кромках. Рассмотрены особенности построения равномерно пригодного решения в случае входа тонкого циклически-симметрического тела (ЦСТ), представляющего собой связку из целого числа симметрично расположенных вокруг [c.660]

Ниже описывается последовательность перечисленных действий. Разумеется, что описывать порядок построения поперечного профиля тела вращения нет необходимости. Построенная модель представлена на рис. 7.1. [c.73]

По окончании работ поверхность дороги должна иметь правильный продольный и поперечный профиль, надлежащую ширину и толщину улучшаемого слоя, водоотвод, соответствующий проекту. Качество водоотвода проверяют визуально, нивелированием и при помощи визирок. Размеры канав по глубине и ширине не должны отклоняться от проектных более 5 см. Толщину построенного покрытия проверяют не менее чем на двух поперечниках на км дороги, для чего пробивают по три—пять лунок на каждом поперечнике. Ширину покрытия и его ровность контролируют не менее чем на трех-четырех поперечниках на каждом километре. Правильность поперечного профиля проверяют шаблоном. [c.112]

При устройстве дополнительных слоев оснований необходимо проверять не реже чем через 100 м, а также во всех сомнительных случаях качество применяемого материала путем взятия проб и испытания их в лаборатории качество планировки земляного полота и соответствия поперечного уклона проектным, толщину слоя материала у оси и кромок проезжей части, а если дополнительный слой устраивают на всю ширину земляного полотна, то и по краям этого слоя степень уплотнения материала путем определения плотности образцов и сопоставлением их с требуемой плотностью ровность и поперечный профиль построенного дополнительного слоя. [c.119]

Построение профиля поперечного сечения звёздочки для зубчатырс цепей с боковыми направляющими пластинами типа Б [c.391]

Построение профиля поперечного сечения зуба звездочки для зубчатых цепей с боковым направлением типа Бис внутренним направлением типов BIxl и В1Х2 (с.м. табл. 4 J) [c.754]

Построение профиля зуба звёздочки для пластинчатых шарнирных цепей аналогично построению профиля зуба, применяемого для приводных фасоннозвенных и втулочных цепей. Вытяжка цепи по мере износа в данном профиле учитывается не профилем зуба, а гарантируемым зазором во впадине зубьев. Профилирование зуба звёздочек для пластинчатых шарнирных цепей сводится к выбору двух радиусов, образующих профили впадин и головок зубьев, и выбору центров этих радиусов. Метод построения профиля зуба звёздочки и профиля поперечного сечения зуба приведён в табл. 120. [c.397]

Характеристика механизма развития огранки. При взаимодействии направляющих с поверхностью отверстия, имеющего первичную огранку, возникают вынужденные поперечные колебания инструмента, интенсивность которых обычно выше интенсивности его поперечных автоколебаний. Установлено, что при совпадении по фазе траектории движения передних концов направляющих с траекторией движения калибрующей вершины вторичная огранка практически не будет отличаться по форме от первичной огранки. Учитывая, что начальные фазы и частоты вынужденных колебаний инструмента близки к аналогичным параметрам его автоколебаний, вызвавших первичную огранку, число граней вторичной огранки окажется близким к числу граней первичной огранки. Это подтверждается геометрическими построениями формы поперечного сечения отверстия, получаемого в результате взаимодействия направляющих с поверхностью, имеющей исходную погрешность формы в виде огранки с трехвершинным профилем (рис. 8.6). [c.173]

Из построения (рис. 218, а) видно, что профили головки зуба колб1 а / н ножки зуба колеса 2 создаются точками одной производящей окружности радиуса рг (поперечная штриховка) при качении по разным начальным окружностям. Профили частей зубьев, образованные с помош,ью производящей окружности Р1, показаны на рис. 218 продольной штриховкой. Части профилей зубьев, образованные одной производящей окружностью, являются взаимно сопряженными и удовлетворяют основному закону зацепления. [c.345]

Пример 22.8. Определить расход через безвакуумный криволинейный водослив практического профиля, построенный по координатам Кригера— Офицерова (форма / на рис. 22.24) при следующих данных ширина подводящего русла с прямоугольным поперечным сечением В = Ь = 10 м высота водослива р1 — р = 7 м профилирующий напор Н р= 1,8 м бытовая глубина в отводящем русле в нижнем бьефе Лб = 5 м расчетный напор И = Дпр = 1,8 м. В данном случае Ар < р и водослив не подтоплен. Так как А = А, то боковое сжатие отсутствует. [c.176]

В 20-х и 30-х годах в Центральном аэрогидродинамическом ииституте коллективом А. Н. Туполева велось проектирование тяжелых цельнометаллических самолетов. Первым таким самолетом был построенный в 1925 г. двухмоторный свободнонесущий моноплан АНТ-4 (рис. 92) с крылом толстого профиля, внутри которого размещались топливные баки, и с двумя двигателями М-17. Продольный набор крыла самолета состоял из трубчатых ферменных лонжеронов, поперечный набор — из легких ферменных нервюр, обшивка крыла и трубчатого каркаса фюзелян а была выполнена из листового гофрированного дюралюминия. В 1929 г. на самолете АНТ-4 летчик С. А. Шестаков совершил с промежуточными посадками перелет по маршруту Москва — Нью-Йорк (через Сибирь и Аляску) общей протяженностью более 21 тыс. км. Эти самолеты (в военном варианте получившие индекс ТБ-1) стали основой советской тяжелой авиации, заменив в первых тяжелобомбардировочных экскадрильях наших ВВС французские самолеты Фарман-Голиаф и немецкие, строившиеся по лицензии самолеты Юнкере ЮГ-1 . [c.338]

Предварительные замечания. В настоящем параграфе обсуждается теория тонкостенных стержней открытого профиля, в которой одновременно рассматриваются осевая деформация, поперечные изгибы в двух ортогональных плоскостях и кручение. Качественно новым по сравнению с ранее (в предыдущих главах) рассмотренными результатами является учет стеснения деплана-ции. Последний можно было бы выполнить независимо от осевой деформации и изгиба. Однако представляет интерес сам факт одновременного построения теории всех видов деформации, в связи с чем именно такое изложение и принято в настоящем параграфе. К тому же становится ясным, что излагаемая теория тонкостенных стержней является обобщением ранее изложенной теории стержней в случае их тонкостенности (имеются в виду стержни открытого профиля). [c.385]

Попытки построения теории тонкостенных стержней с использованием гипотезы о недеформируемости профиля в плоскости поперечного сечения оказались неудачными —результаты, получаемые на основе таких теорий, не подг тверждаются опытом. [c.391]

Графический метод построения копиров для обработки фасонных поверхностей на токарных ста нках. Необходимо спроектировать профили п Л2Д3 (рпс. 17) копирных планок двухпланочного копира для обработки детали, профиль образующей которой задан кривой АВ. Радиус вершины резца р равен радиусу копирного ролика г. Центр окружности радиуса р, по которой заточена вершина резца, будет находиться всегда на одинаковом расстоянии от профиля АВ по направлению нормали к последнему. Все точки резца, а следовательно, и поперечного суппорта, с которым связан резец, будут описывать такую же траекторию, как и центр закругления вершины резца. Проведем ряд окружностей радиуса р, касательных к профилю обрабатываемой детали. Соединив центры их, найдем путь центра вершины (кривая А В ). Так как ось копирного ролнка жестко связана с поперечным суппортом, на котором закреплен резец, то очевидно, ее траектория есть линия А"В", эквидистантная линии А В. Затем радиусом, равным радиусу копирного ролика, проведем ряд окружностей, центры которых расположены на линии Л В". Онп будут представлять собой ряд последовательных положений ролика при обработке фасонного профиля АВ детали. Огибающие Аф и AJ .2 этого ряда окружностей есть интересующие нас профили копирных планок. [c.120]

Возмущения (ударные волны), опережая в своем движении тело, будут многократно отражаться от плоскости симметрии лепестка и плоскости симметрии течения, не выходя за пределы двухгранного угла (тг/п). Это обстоятельство делает возможным изучение качественной картины интерференции волн в зазоре между лепестками на примере погружения плоского профиля (клина) в вертикальный канал заданной ширины. Решение этой задачи получено в п. 2 на основе обобщения известных результатов о проникании тонкого профиля в сжимаемую жидкость со свободной поверхностью. Третий пункт содержит решение задачи о входе клина в канал со слоем жидкости конечной толщины. Наконец, в п. 4 дается способ построения решения для начального этапа входа пространственного тела со звездообразным поперечным сечением, имеющим четное число лепестков п. [c.274]

Явление дисперсии показано схематически на рис. 16-10. В момент / = 0 некоторое количество вещества-индикатора вводится мгновенно равномерно по сечению канала. Пусть жидкость в канале (трубе) движется с одинаковой ло поперечному сечению осредненной скоростью и. Тогда индикатор, перемещаясь вниз по течению, будет рассеиваться в продольном направлении благодаря турбулентному перемешиванию, как это видно по продольным профилям концентрации индикатора, построенным для нескольких последовательных моментов времени (рис. 16-10,а). В реальном течении со сдвигом, показанном на рис. 16-10,6, смежные слои жидкости движутся с различными продольными скоростями в то же время имеет место перенос в поперечном направлении благодаря турбулентному перемешиванию. Это приводит к гораздо более сильному продольному рассеиванию (чем при течении с однородным распределением KOipo-сти) это видно по профилям концентрации на рис. 16-10,6. [c.455]

Плоский профиль детали состоит из прямых линий и дуг окружностей. По построенному плоскому профилю при помощи команды boundary строится замкнутая полилиния, соответствующая поперечному сечению детали (с учетом диаметра верщин зубчатого колеса). [c.92]

У построенного покрытия отклонения от проектных размеров должны быть не более по ширине 10 см, по высоте — 5 см по толщине — 10 % для дорог, улучшенных гравием и 15 % для дорог, улучшенных другими материалами поперечных уклонов — 5 %о. Просвет под 3-метровой рейкой долж ен быть не более 20 мм. При визуальном осмотре в продольном профиле поверхность дороги должна быть ровной, однообразной, без впадин, волн и бугров. [c.112]

Приготовленную цементогрунто-вую смесь из накопительного бункера смесителя выгружают в автомобили-самосвалы и вывозят на дорогу. Для укладки смеси используют распределители ДС-8 или ДС-54. При отсутствии таких машин смесь распределяют автогрейдерами. Правильность поперечного профиля проверяют шаблоном. Уплотнение смеси и уход за построенным покрытием и основанием выполняют так же, как и при применении других машин. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...