Построение профиля поперечного сечения

Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 394 --с переменным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 ---с постоянным углом давления—Построение профиля зуба 2 — 393 Звёздочки для втулочных цепей 2 — 391, 394 Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 394 Построение цилиндрического профиля литого необработанного зуба 2 — 394 ---с переменным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 —— с постоянным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 Звёздочки для грузовых цепей пластинчатых шарнирных — Построения профиля зуба [c.81]

ДЛЯ зубчатых цепей с боковыми направляющими пластинами — Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 391 - для зубчатых цепей с внутренними направляющими пластинами — Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 392 [c.81]

Построение профиля поперечного сечения звёздочки для Губчатых цепей с внутренними направляющими [c.392]

Построение профиля поперечного сечения зуба звёздочек для приводных втулочно>роликовых и втулочных цепей [c.394]

Построение профиля поперечного сечения зуба звездочки для приводных роликовых и втулочных цепей (по ГОСТу 591—61) [c.749]

Построение профиля поперечного сечения выступа на корпусной детали (показанного в правой части эскиза). [c.116]

Построение профиля поперечного сечения зубьев звездочек дано в табл.21. [c.423]

Построение профиля поперечного сечения зуба звездочки для зубчатых цепе л. [c.617]

Звёздочки—Профиль поперечного сечения— Построение 2 — 391 [c.335]

Вполне посильны для учащихся следующие темы докладов кручение брусьев тонкостенного замкнутого профиля расчет на растяжение (сжатие) статически неопределимых систем по методу предельного равновесия расчет на кручение брусьев круглого поперечного сечения по методу предельного равновесия расчет на изгиб статически определимых балок по методу предельного равновесия изгиб балок, составленных из материалов с разными модулями упругости изгиб биметаллических элементов при изменении температуры построение эпюр для статически определимых плоских рам. [c.42]

Поперечные сечения витков имеют самые разнообразные очертания, зависящие от профиля резьбы, а также от числа ходов винта, однако техника построения их во всех случаях остается одинаковой. [c.78]

Построение противоположных профилей зубьев (на рис. 15.9 — правых) может быть выполнено по условию симметрии. Для этого необходимо провести радиальную ось поперечного сечения зуба, отложив от точки Р по начальной окружности половину толщины зуба, а затем построить правый профиль, являющийся зеркальным отображением левого. [c.289]

Расчет и построение профиля зубьев звездочек приведен в табл. 31 расчет венца звездочек в поперечном сечении — в табл. 33. [c.682]

Построение профиля гибочного ручья и его поперечных сечений [c.390]

Таким образом, вторая и третья производные скорости г/ по г/ в начальном поперечном сечении при г/ = О не могут иметь произвольные значения напротив, они должны иметь вполне определенные значения, равные соответственно / (хо) и нулю. Далее, для построения последующего профиля скоростей решающую роль играет значение четвертой производной скорости и по у при у = 0. При следующем шаге расчета новый профиль будет содержать производную дЫ ду , Применив к этому шагу предыдущие соображения о пределах, мы увидим, что пятая и шестая производные скорости и по у при у = О также должны удовлетворять контурным связям и что для перехода к следующему сечению решающую роль играет значение седьмой производной д и/ду . [c.186]

Анализ способов построения окружностей, служащих базой отсчета погрешности формы, показал, что эти способы основаны на правилах, которые не отражают функциональной связи между значением изучаемого фактора и погрешностью на детали. Например, при измерении некруглости как максимального отклонения точек профиля от средней окружности, последняя проводится так, чтобы сумма отклонений точек профиля детали относительно нее-была бы наименьшей. В то же время характер профиля детали в поперечном сечении зависит от изменения радиуса-вектора детали при повороте его на 360°, где отклонение значения радиуса в каждом угловом положении определяется действием изучаемого фактора. [c.83]

ГОСТ 591—61 определены расчет и построение звездочек в поперечном сечении. На рис. 10.33 приведены примеры профилей зубьев звездочек в поперечном сечении. Зубья в поперечном сечении ограничиваются дугой окружности радиусом Гз=1,7 ). Расстояние от вершины зуба до линии центров дуг закруглений /г = 0,8 О, ширина зуба звездочки 1 = 0,93 с — 0,15 мм (где с — расстояние между внутренними пластинами цепи). [c.512]

В качестве основного параметра, определяющего построение сортамента отдельных видов профилей горячекатаной стали, считают площадь поперечного сечения. Вторичными параметрами являются для швеллеров и двутавровых балок, работающих преимущественно на изгиб, момент сопротивления, для тавров и угловой стали, применяемых при растягивающих и сжимающих нагрузках, радиус инерции. [c.72]

Для поперечных сечений входных и формующих зон более сложного профиля значения е на всей длине I формующего канала могут быть определены построением графика (/) с последующим графи- ческим дифференцированием его. Таким образом, формула (XI.5) накладывает ограничения на углы входной зоны при принятой скорости экструзии, однозначно связанной со скоростью сдвига в формующем канале. [c.362]

При всех методах расчета естественный водоток обычно разбивают на ряд расчетных участков так, чтобы для каждого из них можно было установить средние значения гидравлических элементов, которые примерно соответствовали бы действительным нх значениям. Таким образом, в пределах каждого расчетного участка поперечные сечения водотока и продольный профиль русла должны быть 1П0 возможности однообразными по форме и уклонам, и граничные поверхности русла должны иметь примерно одинаковую щероховатость по длине участка. Значительная разность отметок свободной поверхности в начале и конце расчетного участка водотока может привести к большим неточностям построения кривых свободной поверхности методом непосредственного суммирования. Поэтому при разбивке водотока на расчетные участки [c.304]

Поэтому в этом разделе будет использовано сочетание идей из разд. 2.6 и 2.9 для построения нелинейной теории распространения импульса (по механизму простой волны) через некоторую трубу (или канал), поперечное сечение которой, а также, возможно, и физические характеристики заполняющей ее жидкости в отсутствие возмущений изменяются постепенно по длине трубы (или канала) в масштабе длины импульса. Однако ограничим себя относительно слабыми импульсами в смысле разд. 2.11, отчасти чтобы сделать анализ простым, а отчасти чтобы в случаях, когда предсказываемый волновой профиль является многозначным, иметь возможность расширения теории с помощью введения разрыва, сохраняющего его площадь. [c.229]

Проверка производится аналогично проверке прямолинейности поверхности (см. стр. 586). Измерение производится в продольном и поперечном направлениях проверяемой поверхности в различных сечениях (/, //, III и т. д.), количество которых должно быть достаточным для выявления отклонений от плоскостности. В каждом из сечений производится определение формы профиля сечения с построением графиков. [c.589]

Построение профиля поперечного сечения звёздочки для зубчатырс цепей с боковыми направляющими пластинами типа Б [c.391]

Построение профиля поперечного сечения зуба звездочки для зубчатых цепей с боковым направлением типа Бис внутренним направлением типов BIxl и В1Х2 (с.м. табл. 4 J) [c.754]

Построение профиля зуба звёздочки для пластинчатых шарнирных цепей аналогично построению профиля зуба, применяемого для приводных фасоннозвенных и втулочных цепей. Вытяжка цепи по мере износа в данном профиле учитывается не профилем зуба, а гарантируемым зазором во впадине зубьев. Профилирование зуба звёздочек для пластинчатых шарнирных цепей сводится к выбору двух радиусов, образующих профили впадин и головок зубьев, и выбору центров этих радиусов. Метод построения профиля зуба звёздочки и профиля поперечного сечения зуба приведён в табл. 120. [c.397]

Характеристика механизма развития огранки. При взаимодействии направляющих с поверхностью отверстия, имеющего первичную огранку, возникают вынужденные поперечные колебания инструмента, интенсивность которых обычно выше интенсивности его поперечных автоколебаний. Установлено, что при совпадении по фазе траектории движения передних концов направляющих с траекторией движения калибрующей вершины вторичная огранка практически не будет отличаться по форме от первичной огранки. Учитывая, что начальные фазы и частоты вынужденных колебаний инструмента близки к аналогичным параметрам его автоколебаний, вызвавших первичную огранку, число граней вторичной огранки окажется близким к числу граней первичной огранки. Это подтверждается геометрическими построениями формы поперечного сечения отверстия, получаемого в результате взаимодействия направляющих с поверхностью, имеющей исходную погрешность формы в виде огранки с трехвершинным профилем (рис. 8.6). [c.173]

Пример 22.8. Определить расход через безвакуумный криволинейный водослив практического профиля, построенный по координатам Кригера— Офицерова (форма / на рис. 22.24) при следующих данных ширина подводящего русла с прямоугольным поперечным сечением В = Ь = 10 м высота водослива р1 — р = 7 м профилирующий напор Н р= 1,8 м бытовая глубина в отводящем русле в нижнем бьефе Лб = 5 м расчетный напор И = Дпр = 1,8 м. В данном случае Ар < р и водослив не подтоплен. Так как А = А, то боковое сжатие отсутствует. [c.176]

Попытки построения теории тонкостенных стержней с использованием гипотезы о недеформируемости профиля в плоскости поперечного сечения оказались неудачными —результаты, получаемые на основе таких теорий, не подг тверждаются опытом. [c.391]

Возмущения (ударные волны), опережая в своем движении тело, будут многократно отражаться от плоскости симметрии лепестка и плоскости симметрии течения, не выходя за пределы двухгранного угла (тг/п). Это обстоятельство делает возможным изучение качественной картины интерференции волн в зазоре между лепестками на примере погружения плоского профиля (клина) в вертикальный канал заданной ширины. Решение этой задачи получено в п. 2 на основе обобщения известных результатов о проникании тонкого профиля в сжимаемую жидкость со свободной поверхностью. Третий пункт содержит решение задачи о входе клина в канал со слоем жидкости конечной толщины. Наконец, в п. 4 дается способ построения решения для начального этапа входа пространственного тела со звездообразным поперечным сечением, имеющим четное число лепестков п. [c.274]

Явление дисперсии показано схематически на рис. 16-10. В момент / = 0 некоторое количество вещества-индикатора вводится мгновенно равномерно по сечению канала. Пусть жидкость в канале (трубе) движется с одинаковой ло поперечному сечению осредненной скоростью и. Тогда индикатор, перемещаясь вниз по течению, будет рассеиваться в продольном направлении благодаря турбулентному перемешиванию, как это видно по продольным профилям концентрации индикатора, построенным для нескольких последовательных моментов времени (рис. 16-10,а). В реальном течении со сдвигом, показанном на рис. 16-10,6, смежные слои жидкости движутся с различными продольными скоростями в то же время имеет место перенос в поперечном направлении благодаря турбулентному перемешиванию. Это приводит к гораздо более сильному продольному рассеиванию (чем при течении с однородным распределением KOipo-сти) это видно по профилям концентрации на рис. 16-10,6. [c.455]

Плоский профиль детали состоит из прямых линий и дуг окружностей. По построенному плоскому профилю при помощи команды boundary строится замкнутая полилиния, соответствующая поперечному сечению детали (с учетом диаметра верщин зубчатого колеса). [c.92]

Пвлвжение площадок сдвига в опасных точках стержня круглого профиля можно найти простым построением. Главные площадки в этих точках наклонены к поперечному сечению под углом величина которого определяется известной формулой [c.311]

В СВЯЗИ С полетом с большой сверхзвуковой скоростью возникает ряд задач о выборе аэродинамической формы таких тел. Классической задачей является задача об определении аэродинамической формы тела минимального сопротивления. Решению этой задачи посвяш ено значительное число работ, в которых для описания течений использовались приближенные и точные теории обтекания тел [1-8]. Большинство этих работ посвяш ено определению плоских профилей, осесимметричных тел или тел, образованных коническими или гомотетичными новерхностями. В последнем случае поперечный контур тела, даюш его суш ественный выигрыш в сопротивлении, имеет звездообразный вид [1, 2]. При использовании таких головных частей встает проблема соединения носовой части тела с корпусом летательного аппарата, который имеет плавные обводы, например окружность. В 1967 г. Г. Г. Черным было высказано предположение о суш ествовании тел пространственной конфигурации, обладаюш их положительными свойствами звездообразных тел и хорошо сопрягаюш ихся с произвольными контурами поперечного сечения основного корпуса летательного аппарата. Тогда же был предложен один из возможных способов построения таких тел. [c.424]

Другой метод построения поперечного профиля заключается в приближении формы рабочей поверхности линейки к естественной форме гильзы. В этом случае фор.ма желобка в каждом сечении определяется двумя радиусами. На входной стороне линейки со стороны валка, врашаюшегося в направлении линейки, [c.224]

Поскольку разница давления в поперечном направлении на грани призмы квадратного сечения с остроочерченными углами изменяется во времени, то коэффициент подъемной силы этого профиля будет также функцией времени Сь = Сь (О- На рис. 4.21 показана спектральная плотность Сь, построенная в виде зависимости от пВШ, где п — частота, Гц В — длина стороны квадрата и — средняя скорость набегающего потока (предполагаемая постоянной по всей области рассматриваемого течения). Как в случае плавного, так и турбулентного течения максимум спектра приходится на число Струхаля пВШ = - 0,12. [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...