Барий Тепловой

Эксперименты [7.6] проводились при давлениях 3,3— 5,5 бар, тепловых нагрузках (4,4—8,5)-10 вт/м , температурных напорах — f = 13—38 °К и г —Тс = 11 — 31 °К, степени диссоциации пара в конденсаторе ег , 13%, на входе — до 23%, перегрев относительно Т1—до 67 °К. [c.193]

На рис. 6.6, а представлено семейство кривых 1-3 к -1) в зависимости от величины для различных значений параметра 7,. Расчет jV, N" произведен с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при р = 1 бар. Кроме того, принято X = 10 Вт/(м К) 5 = 10 мм i>o = 2 °С. Параметр Bi в этих условиях изменяется за счет изменения расхода охладителя G. Полному испарению этого расхода охладителя и перегреву его внутри пористой стенки до 350 °С соответствует значение внешнего теплового потока <7, указанное на дополнительной оси абсцисс. [c.138]

Трубка телевизионная тепловая — телевизионная трубка, содержащая мишень в виде тонкой пластины, изготовленной из пироэлектрического материала, например, титаната бария на одну сторону пироэлектрика нанесены сигнальная пластина и поглощающее покрытие при проектировании на поверхность мишени со стороны поглощающего покрытия теплового изображения на противоположной стороне мишени возникает потенциальный рельеф, считываемый так же, как и в обычной оптической телевизионной трубке [5]. [c.161]

При увеличении давления критическая тепловая нагрузка сначала увеличивается, затем уменьшается. Например, для воды максимум критической тепловой нагрузки достигает при абсолютном давлении около 80 бар, а ее значение в 3,2 раза больше, чем при атмосферном давлении. Анализ опытных данных показывает, что максимум критической тепловой нагрузки получается при р = = (0,3 — 0,4) Ркр, где Рнр — давление, при котором удельные объемы кипящей жидкости и сухого насыщенного пара одинаковы. [c.408]

Пример. В качестве примера, иллюстрирующего применение закона Гесса, вычислим тепловой эффект реакции неполного сгорания углерода (при р= 981 бар и /= 25 С) [c.488]

Как указывалось выше (п. 8.2.3), теплообмен при развитом пузырьковом кипении полностью управляется своими внутренними механизмами и не зависит от скорости вынужденного движения. Однако это не означает, что вынужденное движение вообще не влияет на закономерности кипения. Прежде всего с ростом скорости течения жидкости Wq возрастает коэффициент теплоотдачи однофазной конвекции и, следовательно, при неизменной плотности потока q уменьшается перегрев стенки относительно. Это приводит к тому, что начало кипения в потоке жидкости происходит при тем больших q, чем выше скорость жидкости. Эта закономерность хорошо видна из рис. 8.5, на котором представлены сглаженные опытные зависимости q(AT), полученные одним из авторов [17]. Теплообмен происходил на омываемой потоком воды плоской пластине при давлении 3,92 бар. Кривая 1 соответствует кипению при свободном движении (в большом объеме). В условиях обтекания пластины потоком воды до начала закипания коэффициент теплоотдачи не зависит от плотности теплового потока и целиком определяется скоростью жидкости (кривые 2, 3, 4). С ростом теплового потока при постоянном а, растет температура стенки, и при некотором значении [c.355]

При рассмотрении цикла простейшей паросиловой установки было указано, что с понижением конечного давления его термический к. п. д., а следовательно, и работа, полученная за счет 1 кг пара, увеличивается. Исходя из этого, стараются создавать по возможности наименьшее давление в конденсаторе. В современных конденсационных турбинах (так называются турбины, в которых почти весь поступивший в них пар направляется в конденсатор эти турбины устанавливаются на таких тепловых электрических станциях, которые предназначены только для выработки электрической энергии) давление в конденсаторе = 0,03 ч--4- 0,039 бар. [c.183]

Задача 18.2. Определить коэффициент теплоотдачи при кипении воды, если давление среды р = 23,2 бар, а поверхностная плотность теплового потока q — = 9 10 Вт/м . [c.227]

В качестве примера, иллюстрирующего применение закона Гесса, произведем вычисление теплового эффекта реакции неполного сгорания углерода (при р=0,981 бар и i = 25 ) [c.307]

Тепловой эффект этой реакции в случае, когда реакция протекает при постоянных р и Т (р = 0,981 бар, 7 = 298° К), согласно данным табл. 8-1 составляет Qp = 94 052 ккал, кмоль. [c.319]

Электронно-релаксационная поляризация обусловлена ограниченным перемещением возбужденных тепловой энергией электронов. Она характерна для диэлектриков с электронной электропроводностью, например двуокись титана с примесями ионов ниобия, кальция, бария. [c.8]

В настоящее время преобладающую роль в топливном балансе страны играют газообразные и жидкие топлива. Их транспортировка осуществляется в основном по магистральным трубопроводам, которые оборудуют современными теплосиловыми установками мощными газовыми турбинами, двигателями внутреннего сгорания, электродвигателями, котельными агрегатами и др. Для нормальной эксплуатации систем транспорта и хранения нефтепродуктов и природных газов необходимо значительное количество электроэнергии, причем с повышением производительности труда и совершенствованием технологических процессов затраты электроэнергии как на одного работающего, так и на единицу вырабатываемой продукции непрерывно увеличиваются. Растущая потребность в электроэнергии будет удовлетворяться сооружением новых (в основном тепловых) электростанций, оборудованных котельными агрегатами паропроизводительностью до 300 т/ч и давлением пара до 300 бар, а также паровыми турбинами мощностью до 1,2 млн. кВт. [c.3]

Пример 4-1. Определить интенсивность теплоотдачи и температурные напоры при пузырьковом кипении воды для давлений 10 и 100 бар при тепловой нагрузке =1,5-10 Вт/м . [c.127]

Пример 4-2. Определить наибольшие тепловые потоки, которые можно отвести от поверхности нагрева при пузырьковом режиме кипения воды в условиях большого объема при давлениях 10 и 100 бар. [c.127]

Наибольшие тепловые потоки при пузырьковом режиме кипения составляют значения Расчет величин кр1 проводим по (4-12). При давлении 10 бар физические свойства воды г=2,02-10 Дж/кг, t=4,2-10 Н/м, р =887 кг/мл р"=5,15 кг/м (табл. П-4). Подставляя эти величины в (4-12), имеем [c.127]

Сопоставление (4-34) с опытными данными показано на рис. 4-35. Опыты [Л. 6] проводились с трубами длиной 2,5 м при давлении от 12 до 90 бар как при полной конденсации пара j i=1, 2=0, так и в режимах с частичной конденсацией J i = l, Х2 = = 0,2-f-0,5 и л 1=0,3ч-0,6, Х2=0. Кроме того, были проведены опыты с трубой длиной 12 м при давлениях 60 и 90 бар в режиме полной конденсации. Средние тепловые нагрузки q изменялись от 1,6-105 до 1,6-10 Вт/м2. [c.145]

Б. С. Петуховым С. А. Ковалевым и И. X. Колодце-вым [4.1,, 4.2, 4.8, 4.9] выполнен комплекс исследований теплоотдачи при кипении N2O4 на наружной поверхности вертикальной трубы (из стали Х18Н10Т) диаметром 22 мм. Давление изменялось от 1 до 50 бар, тепловые нагрузки — от 4-10 до 1,75-10 вт/м . Количество примесей (в основном азотной кислоты) составляло 0,4— 0,7 вес.%. Максимальная относительная ошибка в определении коэффициента теплоотдачи не превышала 15%. Следует отметить, что давление в объеме, где находил- [c.99]

Исследования проводились при давлениях 14,7, 29,4, 49, 63 8 и 78,5 бар тепловых нагрузках 0,58-10 1,15-и 2,3-10 вт/м2 весовых паросодержаннях от —0,3 до 1,3 расходах теплоносителя, соответствующих скоростям 750 и 3300 кг/м -сек. Длительность каждого опыта определялась временем стабилизации режима, так как показания записывались при неизменности параметров в течение 1 час. Каждая замеренная величина есть среднеарифметическая трех-пяти последних за опыт показаний приборов. Периодически производилась проверка повторяемости данных, полученных в различное время. С целью стабилизации условий на теплообменной поверхности экспериментального участка производилась приработка в течение около 300 час при давлении 14,7 бар. [c.126]

Опытная труба 10X0,43 мм из стали Х18Н10Т имела обычную техническую шероховатость. Опыты проведены при давлениях 1,5—10 бар, тепловых нагрузках (17-— 110) 10 вт/м и температурных напорах 4—44 °К. В связи с большим паровым объемом в экспериментальном конденсаторе условия эксперимента соответствовали конденсации практически неподвижного пара. Обработка опытных данных производилась с определением среднего по длине и периметру трубы коэффициента теплообмена Ок- Максимальная относительная погрешность в определении экспериментальных значений <Хк не превышала 17%, а для 80% опытов—10%. [c.176]

Эксперименты проведены при давлениях 1,2—10 бар, тепловых нагрузках (8—97) 10 вт/м и средних по высоте ребра температурных напорах 2—22 °К. Количество примесей в пересчете на HNO3 в теплоносителе во время экспериментов изменялось в пределах 0,2—0,8%- [c.183]

На внешней поверхности трубы кипит вода при давлении р = 27,98 бар. Тепловая нагрузка на поверхности трубы составляет <7 = 2,56-10 вт1м . Определить температуру поверхности трубы, если а — поверхность трубы чистая и б — труба покрыта слоем накипи толщиной 6 = 0,5 мм с коэффициентом теплопроводности Я = 1,163 ег/(ж-град) (рис. 19.1). [c.212]

Особенно большое значение массивные калориметры приобретают, когда необходимо измерять малые тепловые эффекты, а следовательно, важно иметь калориметр малого теплового значения. На рис. 33 показан один из таких калориметров, изготовленный в термохимической лаборатории МГУ [24] и использованный для измерения энтальпии гидрирования металлического бария. Тепловое значение его равно 100 кал1град. Жидкостный калориметр для измерения энтальпий реакции между твердым и газообразным веществами с тепловым значением такой величины изготовить практически невозможно. Внутренний объем показанного на рис. 33 калориметра 40 мл. Толщина стенок, верхней части и дна 9 мм материал— медь. Измерение температуры калориметрической системы производится платиновым термометром сопротивления, намотанным на внешнюю поверхность тонкостенного (0,7 мм) медного ведрышка, жестко закрепленного в гнезде. Собственно калориметр, внешние стенки которого пришлифованы к этому ведрышку, вставляется внутрь его перед опытом. [c.153]

На рис. 20-6 изображен цикл бельгийской АЭС с огневым иаро-перегревом, за счет которого получена дополнительная пл. 12371. Но применение огневого нароиерегрева не решает центральной задачи — использования самого ядерного горючего. Кроме того, применение двух видов источников теплоты на АЭС вызывает известные неудобства в эксплуатации. Более перспективным является перегрев пара в самом реакторе. Тепловая схема такой установки с водяным теплоносителем разработана для Белоярской АЭС. Водяной пар при давлении 90 бар перегревается в самом реакторе до 500° С, что дает возможность получить высокий к. и. д. (до г [c.322]

Использование парогазовых установок улучшает тепловую схему электростанции и значительно снижает капитальные затраты при ее строительстве. Наиболее эффективными парога-ювыми установками являются установки с высоконапорш.тш парогенераторами и со сбросом отходящих газов газовой турбины в топки котельных агрегатов. В паровой части таких установок можно применять пар с давлением до 240 бар и температурой до 580 ° С с промежуточным перегревом до 565° С. Применение паровой и газовой регенерации значительно повышает экономичность установок, при этом к. п. д. электростанции может быть равен 0,4—0,45 и выше. [c.324]

На рис. 5.7.5 проиллюстрировано влияние кинетики фазового перехода на смыкание пузырька Aq = 0,01 мм при р<, = 1 бар. Ре = 1,2 бар. При р = О имеем случай чисто газового пузырька без фазовых переходов, когда он совершает затухающие из-за тепловой и вязкой диссипации колебания, стремясь к равновесному состоянию, определяемому внешним давлением рд. Чем больше р, тем меньше заметна затухающая осциллирующая рябь на фоне угасающего пузырька. При р — оо имеем предельную кривую, соответствующую квазиравповесной схеме. [c.291]

При малых значениях сро (ДЛя рассматриваемого на рис. 5.8.1 случая воды при Ра = бар фо = 200р) кривые зависимости Л(а) приближаются к предельной кривой, соответствующей фо = О, т. е. отсутствию фазовых переходов, а при фо 0,04 (что для коэффициента аккомодации соответствует р< 0,2-10 ) практически совпадают с ней. Кривая фо == О характеризует затухание пульсаций только за счет тепловой диссипации и она приближенно характеризует Л< ) (а) для случая пульсаций воздушного пузырька в воде. Эта кривая имеет характерный максимум, так как колебания крупных газовых пузырьков с Uq 10 мм происходят практически адиабатически, а очень мелких с о 10 мм — изотермически и в обоих предельных случаях тепловая диссипация отсутствует. [c.303]

Вид нагрева Плотность внешнего теплового потока , Вт/м Уделы1ый массовый расход охладителя G, кг/ (м -С) Перепад давлений на стенке Р, -/>,,бар Форма и размеры пористой стенки d, L, мм Толщина пористой стенки 6, мм Стенка одно- слой- ная Стенка много- слой- ная Пористый материал Порис- тость Максимальная температура поверхности в устойчивом режиме, °С Автор, год [c.128]

Контактное термическое сопротивление приводит к резкому изменению температуры на поверхности раздела двух слоев, которое схематично можно рассматривать как скачок температур. Из( юр-мулы (3.7) следует, что величина этого скачка пропорциональна тепловой нагрузке и контактному термическому сопротивлению. Так, при обработке поверхности по 6-му классу чистоты, q = = 580 ООО вт1м и р = 20—400 бар для стали марки Сталь 30 температурный скачок на поверхности контакта составляет от 400 до 100° С, для пары Сталь 30 — дюраль — примерно от 290 до 70° С, для пары Сталь 30 — медь — от 190 до 60° С. [c.284]

Для воды при абсолютном давлении р = 1 бар конвективный режим наблюдается до At 5°, а тепловая нагрузка достигает около 6000 вт1мК [c.407]

Исследование теплоотдачи по методу постоянного теплового потока. На рис. 6-10 представлена схема измерительного участка для исследования теплоотдачи цилиндрических труб при високих давлениях Л. 6-13] (примерно до 170 бар). Опытная труба / диаметром 6—8 мм выполняется из меди илн никеля с толщиной стенки 0,25 мм и имеет вертикальное расположение. Рабочей жидкостью является вода или парожндкоетная смесь. Она может подаваться в опытную трубу снизу или сверху. После опытной трубы рабочая жидкость проходит систему холодильников и дросселей, а затем поступает в мерные бачки, служащие для периодического измерения расхода, или отводится в дренаж. [c.320]

Опыты проводились при давлениях 58—88 бар, скоростях движения пара на входе от 3 до 6 м сек тепловых потоках 67= (162 1 570) 10 вт1м и массовых расходных паросодержаниях Х[ = 0,26- 1 и Y2 = 0-h0,69. [c.344]

Перемещение иона в жидкости происходит следующим образом. Ион совершает тепловые колебания % положении временного закрепления с частотой V =- 10 ч- 10 Гц. В результате ион преодолевает силы взалмодействия с.соседними молекулами и перемещается, перескакивает в новое положение временного закрепления, которое отстоит на расстоянии, равном межмолекулярному расстоянию (10 м). Силы взаимодействия иона с молекулами принято характеризовать энергией активации, потенциальным барье- [c.140]

Для простоты описания тепловых процессов, происходящих внутри цилиндра, рассмотрим идеальные циклы д. в. с. Цикл идеального двигателя с подводом тепла при v = onst изображен на рис. 62. При движении поршня от в. м. т. к н. м. т. открывается всасывающий клапан, через который в цилиндр поступает горючая смесь в количестве, соответствующем объему цилиндра v . Давление в процессе всасывания остается постоянным и равным pj> При обратном движении поршня всасывающий клапан закрывается и горючая смесь начинает сжиматься по адиабате 1—2 до давления 4—12 бар. В конце процесса сжатия горючая смесь будет занимать объем v , соответствующий объему камеры сгорания, давление в камере сгорания будет равным ра- При достижении поршнем в. м. т. смесь зажигается электрической искрой и мгновенно сгорает (изохора 2—3). В результате этого при не- [c.153]

По способу смесеобразования бескомпрессорные дизели делятся на двигатели со струйным смесеобразованием (рис. 74, а), двигатели с предкамерой (рис. 74,6) и Гс вихревой камерой (рис. 74, б). В двигателях со струйным смесеобразованием топливо впрыскивается непосредственно в камеру сгорания. В этих двигателях скорость движения воздуха в камере сжатия мала, поэтому для хорошего перемешивания топлива с воздухом впрыск его производится под большим давлением (300—400 бар, а в отдельных случаях до 1400 бар). Для улучшения смесеобразования днища поршней этих двигателей изготовляют фигурными, приспособленными к форме струи топлива, выбрасываемой форсункой. Для улучшения распыливания топлива форсунка имеет несколько отверстий (3—9). Чем больше отверстий, тем лучше распространяется топливо по камере сгорания. При данном способе смесеобразования стремятся к тому, чтобы впрыснутое топливо не попадало на стенки камеры сгорания, так как попадание топлива на стенки, температура которых ниже 200 или 400° С, затрудняет смесеобразование, ведет к повышенному нагарообра-зованию и ухудшает показатели работы дизеля. Компактность неразделенных камер сгорания и малые удельные поверхности теплоотдачи обусловливают минимальные тепловые потери, поэтому преимуш,еством дизелей с неразделенной камерой сгорания являются высокие экономические показатели и более легкий пуск, чем у дизеля с разделенными камерами. [c.171]

Для хэпределенного рода жидкости коэффициент теплоотдачи при развитом кипении зависит лишь от тепловой нагрузки и давления насыщения. Поэтому для практических расчетов удобно применять эмпирические размерные зависимости. Эти зависимости устанавливаются либо непосредственно из анализа опытных данных, либо на основе обобщенных критериальных формул. Для воды в диапазоне давлений примерно от 1 до 40 бар (р/ркр 0,18, рис. 13-6) получены зависимости [Л. 124, 157] [c.311]

На рис. 13-26 приведено сопоставление критических нагрузок для условий кипения воды в большом объеме и при движении внутри трубы. Здесь для вынужденного движения представлены данные, для которых параметр д =0 в сечении кризиса. Из графика следует, что при кипении в трубах наибольшее значение <7кр1 отвечает более низким давлениям (около 40 бар), чем для условий большего объема. При давлениях, меньших 70 бар, скорость не оказывает влияния на критические тепловые нагрузки. В целом зависимость <7кр1=/(р, w, х) является сложной. [c.326]

Процесс кипения щелочных металлов, как показывают опытные данные, также характеризуется некоторыми особенностями. При низких давлениях насыщенных паров (ниже примерно 0,3 бар) обычно наблюдается неустойчивый режим кипения парообразование происходит нерегулярно, отдельными всплесками, в промежутке между которыми жидкость перегревается. При высоких тепловых потоках перегрев жидкости около поверхности нагрева может быть значительным, достигая десятков, и сотен градусов. При вскипании перегрев быстро снижается это вызывает интенсивные колебания температур во всей системе. Неустойчивое кипение металла часто сопровождается также звуковыми эффектами стуком, щелчками, треском и т. д. В целом интенсивность теплообмена при неустойчи- [c.277]

В поршневых тепловых двигателях эффективная мощность — функция среднего индикаторного давления pi, площади поршня Fn и его скорости [c.83]

Универсальная тепловая машина стирлинг . Была запатентована Р. Стирлингом в 1816 г., но оценена должным образом только в последние десятилетия. Эта машина простым переводом управляющего устройства может быть переключена на работу ДВшС, холодильной машины и теплового насоса. Ее показатели как ДВшС выше показателей всех других ДВшС, а в ряде случаев и ДВС (табл. 7.1). Поскольку стирлинг нуждается в охлаждении, его показатели повышаются в условиях применения па морских аппаратах. Теоретический цикл стирлинга — регенеративный цикл Карно. Максимальная температура цикла 600—700° С, максимальное давление 100—200 бар, i- ,k = 70%, г) = 35—45%, КПД регенератора — 95—98%. [c.143]

В нашей стране первый реактор этого типа был сооружен в 1954 г. в г. Обнинске. В г. Шевченко с 1972 г. эксплуатируется промышленная АЭС с реактором на быстрых нейтронах БН-350, имеющим при тепловой мощности 1000 МВт эквивалентную — 350 МВт. Реактор рассчитан на выработку электроэнергии генератором мощностью 150 МВт и опреснение 120 тыс. т морской воды в сутки. Заканчивается сооружение более совершенного реактора этого же типа БН-600 мощностью 600 МВт для третьего блока Велоярской АЭС. В парогенераторах его вырабатывается пар, давление которого 140 бар и температура 540° С, что позволяет использовать стандартные турбины [103, 104, 110]. [c.162]

Тем не менее начальные параметры пара на выходе из реакторов стремятся повысить (с помощью ядерного перегрева , т. с. перегрева пара в активной зоне реактора) давление до 240 бар и выше, температуру — от 250 до 540° С в ПТУ и до 700—800° С в ГТУ. Повышение температуры не только увеличивает КПД теплового цикла, но н улучшает топливный цикл, сно-собствз я более полному выгоранию урана и т. п., однако грозит разрушением твэлов. [c.164]

Эксперименты проводились со сравнительно чистым теплоносителем ( hno, =0,4—0,5%) при тепловых нагрузках 0,6-10 1,15-105 и 1,7-10 вт/м , давлениях 14,7 и 49 бар и расходах теплоносителя 750 кг/м -сек. Основные результаты опытов показаны на рис. 4.1 в виде данных по содержанию примесей HNO3—НгО (в пересчете на HNO3) в пристенном слое жидкости в зависимости от расчетного весового паросодержания потока X. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...