Апертура ВШП выходная

Электрические блокирующие устройства 37 на рис. 6.4) установлены для каждой из трех съемных крышек излучателя. На этих же крышках наклеены знаки электрической опасности. На лицевой панели излучателя, над его выходной апертурой, наклеен знак лазерной опасности, а сама апертура (выходное отверстие) при необходимости может перекрываться механическим затвором (36). [c.173]

К - внешняя апертура выходного [c.158]

Большой диаметр, большая числовая апертура выходных ВС. [c.105]

Источники и приемник также имеют свои апертуры. NA источника определяет угловую апертуру выходного света. NA детектора определяет рабочий диапазон углов для приемника. Для источника особенно важно иметь NA, согласованную с NA волокна, чтобы весь свет, излучаемый источником. [c.73]

Входной зрачок (зрачок входа) — изображение апертурной диафрагмы в пространстве предметов. Выходной зрачок (зрачок выхода) — изображение апертурной диафрагмы в пространстве изображений. Апертурная диафрагма может находиться в пространстве предметов, т. е. перед оптической системой, и тогда она сама будет служить зрачком входа если она будет находиться в пространстве изображений, т. е. позади системы, то она будет служить зрачком выхода. Она определяет угол раскрытия прямолинейно ограниченного конуса, внутри которого распространяется свет угол этого конуса обычно обозначают 2н, где — апертура, причем произведение синуса и на показатель преломления среды перед оптической системой называют числовой апертурой. [c.92]

При конструировании нагревательного устройства учитывают, что температура щели может оказаться выше температуры внутренней части печи, тогда атомы будут конденсироваться на щели, и пучок не будет выходить из апертуры печи. Для устранения этой конденсации температура выходной щели должна быть всегда несколько выше температуры остальных частей печи. [c.65]

Возможные схемы телескопов скользящего падения с дополнительными зеркалами с МСП показаны на рис. 5.29. В схеме, приведенной на рис. 5.29, а, плоские зеркала 3 и 3 , используются в качестве узкополосных фильтров. Если эффективная площадь системы достаточно велика, в сечении пучка могут быть установлены несколько зеркал, настроенных на различные длины волн и слегка раздвинутых так, что на детекторе образуются одновременно несколько спектральных изображений. Часть пучка, проходящая между зеркалами, фокусируется по-прежнему в фокальной плоскости системы на детекторе который регистрирует излучение в широком спектральном интервале. Для повышения светосилы желательно, чтобы период МСП изменялся по площади зеркала в соответствии о изменением угла падения в пределах выходной апертуры. [c.205]

Для того чтобы достигнуть наибольшей разрешающей способности с объективом данной апертуры, необходимо, чтобы и конденсор имел такую же апертуру. Поэтому при работе с иммерсионными объективами следует иногда помещать иммерсионную жидкость (масло, глицерин) также и между верхней линзой конденсора и предметным стеклом. Однако апертура конденсора, освещающего препарат, не должна превышать апертуру объектива, служащего для наблюдения. В противном случае на препарат будет падать излишний свет, который не попадет в объектив, а это приведет к уменьшению контрастности изображения. Для регулирования осветительной апертуры конденсоры снабжены ирисовой диафрагмой Да, ограничивающей пучок лучей. Эта диафрагма расположена в передней фокальной плоскости конденсора и проектируется конденсором и объективом в выходной зрачок объектива аа. [c.11]

При исследовании анизотропных препаратов к обычной схеме микроскопа добавляют перед конденсором— поляризатор, а после объектива — анализатор, находящиеся в скрещенном либо параллельном положении друг относительно друга. Объект может поворачиваться вокруг оси микроскопа. При скрещенных поляризаторе и анализаторе в темном поле зрения микроскопа видны темные, светлые или окрашенные двоякопреломляющие элементы объекта. Вид этих элементов зависит от положения объекта относительно плоскости поляризации и от величины двойного лучепреломления. Более точное определение оптических данных объекта делается с помощью различных компенсаторов (неподвижных кристаллических пластинок, подвижных клиньев и пластинок и др.). Все измерения при наблюдении в поле непосредственно объекта производятся при очень малой апертуре конденсора. Такое наблюдение называется ортоскопическим. При исследованиях с помощью микроскопа в поляризованном свете проводят также и коноскопическое наблюдение, т. е. наблюдение специфических интерференционных фигур в выходном зрачке объектива, для чего в схему микроскопа вводят дополнительную линзу, проектирующую изображение выходного зрачка в поле зрения окуляра. Эта линза носит название линзы Бертрана. [c.16]

Наблюдение в коноскопическом ходе лучей, когда объект освещается сильно сходящимся пучком лучей при высокой осветительной апертуре, благодаря чему в выходном зрачке объектива происходит интерференция лучей, характерная для данного изучаемого объекта. С помощью дополнительной линзы Бертрана, включаемой после анализатора, через окуляр наблюдается картина в выходном зрачке объектива. [c.92]

S — чувствительность R — разрешающая способность среды R(vx, Vy)—спектр выходного сигнала в системе оптической обработки информации 0(х, (/) —распределение интенсивности на объекте D— апертура линзы, голограммы f — фокусное расстояние К— контраст [c.4]

При 1=1 и k = 4 эта формула описывает АК реального ИФП с параболическим дефектом круглых зеркал и круглой выходной диафрагмой. Однако, положив 1 = 7, k — 4, по этой же формуле можно рассчитать АК установки с реальным ИФП при прямоугольной входной апертуре, взаимном наклоне зеркал и круглой выходной диафрагме. Для максимальной величины АК установки из формулы (2.57) при = О следует [c.72]

Накачка лазерного стержня диаметром 6—10 мм, помещенного в типовой лазерный резонатор длиной 50—100 см, вызовет большое число поперечных мод, которые генерируют одновременно по диаметру стержня. Поскольку частоты генерации поперечных мод не связаны друг с другом, пространственная когерентность выходного излучения оказывается очень низкой. За счет введения в резонатор апертуры диаметром около 2 мм лазер можно заставить работать в режиме ТЕМоо моды. Работа лазера в одномодовом режиме приводит к гауссову распределению интенсивности по поперечному сечению пучка и однофазному волновому фронту. [c.279]

Линза Lg собирает весь свет нулевого порядка, прошедший через транспарант с эталонным сигналом, и фокусирует его на установленный в плоскости Рз фотодетектор фотодетектор формирует выходной электрический сигнал, амплитуда которого зависит от времени интегрирования Т по эффективной апертуре модулятора и равна члену нулевого порядка в фурье-преобразовании выражения (27). Таким образом, [c.574]

Схема второго некогерентного коррелятора, более привлекательного и заслуживающего упоминания, использует в качестве единственного источника светодиод, интенсивность излучения которого модулируется входным одномерным электрическим сигналом 18]. С помощью конденсорной линзы этот источник света отображается во входную апертуру линзы, позади которой установлен транспарант с записью набора из N эталонных одномерных сигналов. Линза формирует изображение транспаранта в выходной плоскости коррелятора. Входной сигнал коррелятора можно записать в виде [c.585]

Большая нелинейная восприимчивость молекулярных кристаллов дает возможность получить заметное преобразование частоты в режиме векторного синхронизма [114], при котором пучки, обладающие конечной апертурой, взаимодействуют друг с другом ограниченное время. Это ставит молекулярные кристаллы почти вне конкуренции при решении технических задач, при которых необходимо разделение входных и выходных пучков без дополнительных потерь при фильтрации излучения. [c.182]

Из конструктивных соображений выбираем длину резонатора Lq = = 0,3 м. Из формулы (4.113) имеем Ri = 1,2 м в. R2 = —0,6 м. Если АЭ радиусом Ro помещен вблизи выходного зеркала R2 (рис. 4.25), то для полного заполпепия излучением активной среды радиус апертуры выходного зеркала должен быть, очевидно, равен Ro/Mqut- [c.246]

Уменьшение апертуры выходных усилительных каскадов также приводит к увеличению стоимостной эффективности из-за повышения плотности запасенной энергии в таких усилителях и из-за уменьшения стоимости усилителей и других элементов [5]. Однако апертура элементов усилительной системы определяется лучевой стойкостью и не может быть уменьшена при фиксированной длительности импульса. Выбор оптической схемы мощ,ного лазера основывается обычно на принятии компромиссного решения, учитывающего все вышеназванные ограничения и соображения, затем он уточняется численным расчетом уравнений переноса типа (6.3). Необходимые оценки могут быть сделаны и с помощью формулы для интеграла распада. Мы пе будем описывать детали такого расчета (см., например, [5]), а рассмотрим различные варианты оптических схем мощных лазеров и пути их оптимизации. [c.265]

Рис. 6.3. Гауссовы пучкм в свободном пространстве, его — радиус перетяжки основной моды, (т, (т — радиусы основной моды на поверхностях зеркал, 2го — конфокальный параметр, I — интенсивность гауссова пучка, 1о — длина резонатора, -Й , Дг — радиусы кривизны зеркал, 2а — размер апертуры выходного зеркала

При ОВ =+0 или Ш = +0 переД1[яя или задняя апертура задается как высота в миллиметрах крайнего nyia осевого пучка на входном или выходном зрачке соответственно. [c.154]

При Ш = +1 задняя апертура ес ъ синус угла, образуемого с осью системы направлением из центра заданн эй поверхности изображения на точку пересечения луча с выходной сферой. Во всех случаях задания апертур необходимо учитьшать показатель прег омления пространства предметов или изображений. [c.154]

Выражение (79) отражает характер зависимости коэффициента ослабления амплитуды гармонических составляющих контролируемого распределения i (х, у, г) от основных конструктивных, физических и расчетных параметров системы размеров апертуры детекторов и фокусного пятна источника излучения, геометрического увеличения рентгенооптики, постоянной времени детектора и всего измерительного канала, скорости движения луча в процессе сканирования, интервала накопления и интервала дискретизации при измерении, вида ПФ предварительного интерполяционного фильтра измерительных данных, интервала расчетной дискретизации проекций при свертке и обратном проецировании, вида ядра свертки, закона интерполяции при обратном проецировании, интервала дискретизации матрицы, на которой восстанавливается выходное распределение, вида функции рассеяния дисплея и от направления расположения воспроизводимой гармонической структуры в пространстве х, у, г). [c.426]

Отсчетное устройство прибора следующее. Лампа 21 посредством коллектора 20 освещает прозрачный штрих, нанесенный на пластине 19, установленной в фокальной плоскости окуляра 18. Пластина 19 может перемещаться при вращении винта с отсчетным барабаном. Призма 17 отражает пучок лучей на выходную грань спектральной призмы 16, которая одновременно является зеркалом, направляющим изображение светящегося штриха отсчет-ного устройства в глаз наблюдателя. Увеличение прибора 510, Фокусное расстояние объектива 10 мм, апертура 0,5, увеличение (с дополнительной линзой) 34. Увеличение окуляра 15. Длина рабочего участка в плоскости объекта 0,25 мм. [c.102]

Осп. элемент Л. м.— усилитель яркости, к-рый уже давно и ншроко используется в лазерах и представляет там собой к.-л. активную среду, помещённую в оитич. резонатор. Пучок света, многократао пробегая между зеркалами, усиливается до тех пор, пока не наступает насыщение усиливающей среды. Структура выходного пучка лазера полностью определяется резонатором обычно стараются ограничить число генерируемых мод до одной с нродельно малой дифракционной расходимостью. В оптических же приборах, в т. ч. в Л. м., обычно требуется передать большой объём информации, заложенный в распределении амплитуд и фаз по полю зрения. Т. о., пучки света, распространяющиеся в оптич. системе, должны иметь значит, размеры. Чтобы пропустить такие пучки, УЯ должен иметь достаточную угл. апертуру. [c.559]

Распределение интенсивности излучения на выходной апертуре лазера определяется типом используемого резонатора и модовым составом возбуждаемых в нем колебаний. Его вид для некоторых наиболее часто встречающихся в технологических лазерах случаях приведен в табл. 2.1. В случае одномодовой генерации лазера с устойчивым резонатором на основной моде ТЕМоо это распределение описывается кривой, близкой к распределению Г аусса [c.63]

При генерации на модах высшего порядка распределение, как видно из рис. 1.14, имеет вид пятен или колец. В случае многомодовой генерации распределение интенсивности по выходной апертуре лазера будет определяться конкретным модовым составом и распределением энергии излучения среди этих мод. Варьированием модового состава излучения можно существенно влиять на распределение интенсивности, подбирая его оптимальным образом для конкретных технологических процессов. [c.63]

В общем случае в оптических системах формирования изображения имеется диафрагма, которая регулирует способность системы собирать свет. Эта апертурная диафрагма, нередко помещаемая между различными линзовыми элементами систем, неизбежно приводит к возникновению дифракции. Со стороны объекта (т. е. источника) эта апертура называется входным зрачком, а со стороны изображения-выхос)ньш зрачком. На языке инструментальной (приборной) оптики зрачки являются, таким образом, изображениями апертурной диафрагмы, построенными в пространствах объекта и изображения. А определенная уже в разд. 2.2 апертурная функция, представленная в координатной системе пространства изображения, называется выходной) функцией зрачка. [c.35]

Апертура объективов ограничивается его входным зрачком, который чаще всего является изображением, даваемым впереди стоящей оптикой апертурной диафрагмы, находящейся" в задней фокальной плоскости объектива, или оправой одной из последних линз однако правильнее считать, что размеры диафрагмы или ограничивающих оправ определяются максимально достижимой в борьбе с аберрациями апертурой объектива. Эта апертура может быть определена с небольшой точностью с помощью эмпирической зависимости, вытекающей из довольно строго соблюдающегося постоянства апертуры со стороны изображения. Эта апертура близка к 0,025—0,030. Она несколько больше для слабых объективов (0,03), нкколько меньше для сильных (0,025), еще меньше для иммерсионных (0,02) и план-апохроматов чем выше требования к качеству изображения, тем меньше выходная апертура. Эта зависимость позволяет определить входную апертуру по увеличению или, наоборот, увеличение по апертуре га sin Uj = = Р sin и = Ар, где k меняется от 0,03 до 0,015 в зависимости от группы, к которой принадлежит объектив, [c.404]

Применение такого мощного источника излучения, как синхротрон, снизило требования к апертуре и светосиле приборов и дало возможность повысить разрешение за счет использования высоких порядков дифракции в скрещенных схемах. Обзор современных типов монохроматоров скользящего падения для синхротронов приведен в работе [25]. Из более поздних публикаций укажем на работу Вернера и Висселя [99], в которой описан монохроматор с плоской решеткой, работающей в схеме конической дифракции (рис. 7.18). Пучок, прошедший через входную щель, коллимируется параболическим зеркалом и через плоское зеркало направляется под скользящим углом на решетку дифрагированный пучок поворачивается вторым плоским зеркалом и фокусируется параболическим зеркалом на выходной щели. Сканирование спектра выполняется одновременно перемещением решетки перпендикулярно к отражающей грани штрихов и поворотом плоских зеркал, при этом изменяется только угол скольжения, условие блеска сохраняется. При использовании решетки с плотностью 3600 штрихов/мм и углом блеска 13,5" эффективность отражения в 1-м порядке спектра, согласно измерениям [96] и теории [76], составляет около 70 %, и в области спектра [c.285]

Конденсор применяется с масляной иммерсией апертура конденсора 1,2. Конденсор рассчитан на предметное стекло толщиной не более 1,2 мм. При работе с высокоапертурными объективами необходимо уменьшить их апертуру до размера 0,85. В противном случае в объектив будут попадать прямые, не рассеянные, лучи, выходящие из конденсора, а это нарушит принцип освещения по методу темного поля. Для того, чтобы избежать этого при работе с высокоапертурным объективом, в выходной зрачок объектива помещают диафрагму, входящую в комплект конденсора. [c.167]

Таким образом, из всех возможных излучателей, имеющих одинаковые мощности и площади выходных сечений, наибольшей осевой силой света обладают идеальные, что и оправдывает их название. Почему-то порой считают, что для достижения максимальной осевой силы света (или предельной плотности излучения на мишени) нужно формировать гауссово распределение интенсивности. Это не так лучше всего заполнить все выходное сечение излучателя пучком с плоским фронтом и равномерно распределенной интенсивностью. Гауссовы пучки, с точки зрения угловой расходимости, имеют иные достоинства, связанные с тем, что их распределение в дальней зоне описьгоается той же функщ1ей Гаусса, что и в ближней. Она, в отличие от ф)шкций на рис. 1,14, 1.15, не имеет побочных максимумов и очень быстро спадает при больших значениях аргумента. При вписьгоании гауссовых пучков в апертуру не слишком малого размера эти свойства в значительной степени сохраняются иногда это может пригодиться. [c.49]

Смещение оси резонатора к краю рабочего сечения позволило осуществить вьюод излучения в виде единого п> ка (рис. 4.36) вели<1ина А экв при этом возросла до 7000. Отступлений от результатов дифракции идеальной волны на выходной апертуре генератора не было замечено и здесь расходимость излучения, как это и должно было произойти, стала еще меньшей и составила 10" рад. Отметим, что этот способ получения более благоприятной формы выходной апертуры впоследствии начал использоваться также в резонаторах из сферических зеркал (например, [191,42]). [c.213]

Если при этом весовые коэффициенты в сумме равны единице, то каждый из них может трактоваться как процент влияния соответствующего частотного критерия в общем. Очевидно, изменение набора i будет приводить к изменению оптимума. Это можно истолковать как проявление неявной функциональной зависимости X = X (С), С Сх, g, С и при необходимости использовать эту зависимость в интересах повышения эффективности объемных оптимизационных расчетов, В последний период развиваются новые интересные подходы для решения многокритериальных задач, которые основаны на методах ма тематической теории принятия решений. Рассмотренные в этой главе задачи расчета и синтеза газовых лазеров можно с полной уверенностью отнести к многокритериальным задачам парамеяри-ческой оптимизации, причем в общем случае с нелинейным функ-ционалом. Для оптимизации характеристик газовых лазеров или поиска при заданных характеристиках оптимальных конструктивных решений в этих приборах, в отсутствии разработанных средств математического исследования такого рода задач, необ ходимо исходить из физических соображений. Эти предпосылки по существу заложены в этапы реализации основной структурной схемы разработки газовых лазеров с использованием ЭВМ, изложенной в п. 2.3.Уже на первом этапе (анализ конкретной рассматриваемой задачи) многокритериальная оптимизация характеристик газовых лазеров может быть сведена к однокритериальной. Таким примером может служить задача разработки газового лазера с заданными характеристиками излучения в дальней зоне или расчет характеристик молекулярного усилителя. Именно физические соображения определили основным объектом исследования в обратной задаче расчета газового лазера резонатор с зеркалами, имеющими переменные по апертуре коэффициенты отражения. Затем анализ технологических возможностей привел к основному критерию оптимизации этих зеркал —- минимальному числу колебаний в зависимости R (г). Такой физический подход к оптимизации на сегодняшний день является типичным в задачах квантовой электроники. Однако прикладные задачи уже в настоящее время требуют большого количества принципиально разных газовых лазеров, работающих в различных режимах генерации, спектральных диапазонах и с различными уровнями входной мощности. Не всегда физический подход может обеспечить необходимые упрощения, способные свести задачу к простейшим приемам оптимизации, которые не требуют исследований функционалов (см. выражения (2.155) и (2.156)). Оптимизация выходных характеристик и конструктивных элементов прибора с учетом тенденций, определенных в теории и эксперименте, может осуществляться подбором необходимых данных в небольшом интервале изменений управляемых переменных. Дальнейшее совершенствование оптимизационных задач с использованием ЭВМ, как основных в разработке и исследовании [c.123]

О (в нашей задаче начало отсчета выбирается на выходном зеркале 1 ГЛОН)к. Начальное распределение функций я (г) задается равномерным вдоль координаты г. Распределение поля t/i (г) можно получить путем пересчета распределения поля в дальней зоне /Уд (г) (заданное распределение) на зеркало 1 через свободное пространство, задавая размеры апертуры ГЛОН и расстояние, на котором при заданной длине волны генерации определяется дальняя зона излучения этого лазера. На рис. 3.30 приведен результат пересчета и определения поля Ui (г) для ГЛОН на молекулах аммиака (NH3). Зная теперь начальные распределения я (г) и (г) при 2 = 0, можно осуществить последовательный пересчет распределения поля (г) с зеркала 1 на зеркало 2 (поле /72 (О) резонатора ГЛОН (первая итерация). Осуществляя далее последовательные итерации по пересчету поля на зеркала резонатора ГЛОН, можно построить итерационный процесс и для зависимости % (г) с помощью соотношения, вытекающего из закона поглощения Бугера [c.172]

Выражения для kn получены при рассмотрении простых видов потерь. При учете более сложных видов потерь, таких как дифракция света на апертурах Элементов резонатора или потери за счет деполяризации света в элементах резонатора, приходится решать более сложные задачи для каждого конкретного случая отдельно. Выписать в общем случае добавки к Кц за счет подобных потерь не представляется возможным. Часто на практике подобными потерями на фоне рассмотренных выше можно пренебречь. Рассмотрим численные оценки потерь для Лаверов в режиме свободной генерации с йепрерывной и импульсной накачкой. Основным отличием в устройстве этих двух лазеров является коэффициент отражения выходного зеркала для непрерывных лазеров он достаточно большой (р2 0,9), для имоульсных заметно меньше (р2 0,5). Отличие обусловлено тем, что в импульсных лазерах средняя за импульс мощность накачки заметно выше, чем в непрерывных. [c.54]

При оценках энергетических параметров не были учтены дифракционные потери света в резонаторе, потери на термическом двулучепреломлении активной среды и т. п. Учет этих потерь приведет к меньшим значениям энергетических параметров лазера. Кроме того, мы предполагали, что в генерации участвует весь объем кристалла граната, что достигается лишь при многомодовой генерации. При необходимости получать одномодовую генерацию часть апертуры кристалла диафрагмируется так, что работает лишь центральная, приосевая область кристалла. В этом случае выходная мош.ность лазерного излучения падает пропорционально уменьшению рабочего объема кристалла. Так, например, если нулевая мода лазера имеет диаметр в 2 раза меньший, чем диаметр кристалла, то ее выходная мощность примерно в 4 раза ниже мощности мнотомодо-вой генерации без диафрагмы и составит для принятых выше параметров около 2,5 и 9 Вт для длин волн 1338 и 1064 нм соответственно. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...