Сечение наклонное круговое

Р е ш е н и е. Из двух заданных поверхностей лишь одна поверхность вращения— коническая. Другая же поверхность не является поверхностью вращения. Это цилиндр, называемый наклонным круговым,— круговым, так как он имеет ряд круговых параллельных между собою сеченнй. В данном случае такие сечения параллельны пл. Н. Кроме того, имеется общая ддя конуса и цилиндра плоскость симметрии, параллельная пл. V- [c.220]

Отметим, что центр 0- второй сферы сместился относительно центра Ох первой сферы. Каждому круговому сечению наклонного цилиндра, используемому для построения линии пересечения, соответствует свой центр на оси конуса. Это и является основанием для названия способа — способ сфер с переменным центром. [c.137]

Эллипс может быть получен сечением поверхности кругового конуса плоскостью, наклонной к его оси и пересекающей все образующие. [c.46]

Пример 2. Построить линию пересечения прямого кругового цилиндра плоскостью общего положения (рис. 121). Секущая плоскость задана пересекающимися линиями уровня-горизонталью и фронталью. Как и в предыдущем примере, решение задачи упрощается, так как ось цилиндра перпендикулярна плоскости Я и боковая поверхность проецируется в линию-горизонтальную проекцию Сечения. Наклонная секущая плоскость пересекает цилиндр по эллипсу, малая ось которого (отрезок 3-4) равна диаметру основания цилиндра. [c.88]

Те же линии можно получить при сечении поверхности наклонного кругового конуса. На рис. 159 показан наклонный круговой конус, рассе- 159 ценный вертикально-проектирующей плоскостью Р. Сечением поверхности конуса является эллипс. Натуральная величина сечения построена способом вращения вокруг оси перпендикулярной плоскости V. [c.112]

Сечения поверхности прямого или наклонного кругового цилиндра плоскостью (рис. 160) строятся в той же последовательности, что и по- 160 верхности конуса. Однако при сечении поверхности цилиндра плоскостью-можно получить только одну кривую — эллипс, или в частном случае — окружность. Если пересечь цилиндр плоскостью, параллельной образующим, то получим две параллельные прямые (АВ и D на ])ис. 161) или 161 одну (случай касания плоскости и поверхности — прямая EF на рис. 161). [c.112]

По графику можно определить диаметр кругового сечения и угол наклона плоскости круга относительно нормальной плоскости. [c.235]

Процесс разрушения начинается в малой области, расположенной на оси образца в плоскости с наименьшей площадью поперечного сечения шейки, см. точку А на рис. 2.4. Отсюда во все стороны распространяется круговой фронт трещины. Сформировавшаяся трещина представляет собой дискообразную полость, отмеченную цифрой 1 на рис. 2.4. Процесс разрушения заканчивается характерным срезом по конической поверхности, помеченной цифрой 2 на рис, 2.4, Образующая конуса наклонена к продольной оси под углом, близким к л/4. [c.53]

Рассмотрим случай установившегося ламинарного течения в прямой наклонной трубе постоянного кругового сечения диаметра 2а (рис. 81). [c.135]

Рассечем один из витков плоскостью, проходящей через ось пружины. Так как наклон витков мал, сечение можно считать круговым (рис. 11.13, б). Приводим силу к центру тя- [c.188]

Недостатком статора с постоянным углом наклона является то, что при сопряжении со звеньями спиральной камеры 3 прямые кромки должны быть совмещены с круговой кромкой козырька статора 4. Этого достигают, изгибая кромки звеньев при сборке, такая операция требует больших затрат труда и времени. Другим недостатком является то, что при постоянном угле у и высоте козырька h сопряжение круглого меридианного сечения звена с образующей конической поверхности козырька без перелома (гладкое сопряжение) возможно только при одном значении радиуса звена г - Во всех остальных случаях при этих условиях будут перегибы, увеличивающиеся по мере отклонения радиуса звена от указанного значения. Практически допускают некоторые отклонения от гладкого сопряжения поверхностей звена и козырька, определяемые величиной А0 = 10°, от угла гладкого сопряжения 0 = 180°. По мере увеличения [c.58]

Уравнения движения. Рассмотрим однородный круговой цилиндр, лежащий на наклонной шероховатой плоскости, с образующими, перпендикулярными к направлению линии наибольшего наклона, и предположим, что на него действует только сила тяжести р — mg и, конечно, реакция опоры. Мы, очевидно, имеем здесь условия п. 12, так что можно изучать задачу о движении нормального сечения, проходящего через центр тяжести цилиндра, в плоскости этого сечения, принимая за неподвижную ось соответствующую линию наибольшего наклона, направленную вниз, и за ось Qy) — перпендикуляр к ней, направленный вверх (фиг. 5). [c.42]

Форма и метод возведения сетчатых оболочек, начиная с деталей, были всегда одинаковыми. Пересекающиеся, изогнутые по эллипсу стержневые элементы решетки образовывали своды с поперечным сечением в виде кругового сегмента. Они выполнялись из неравнобоких стальных уголков, широкие стороны которых ставились на ребро, а узкие располагались в плоскости решетки, что позволяло без затруднений соединять их на заклепках в местах пересечения с арочными элементами. В зависимости от пролета применялись уголки различного поперечного сечения (например, при пролете 13 м сечение уголков составляло 80 х 40 х X 4,5 мм при пролете 28 м — 100 х 50 х 7, 5 мм). Концы верхних арочных ребер выступали под наклоном через наружные стены и несли свес кровли. Распор свода воспринимался установленными поперек здания затяжками, которые для уменьшения напряжений изгиба в контурной балке в концах разветвлялись. При сооружении здания, завершающего машинный отдел, Шухов впервые предпринял попытку применить в сетчатых конструкциях поверхности двоякой кривизны. На одном из двух сохранившихся ранних проектов (рис. 58) над центральной частью здания показан купол в форме шляпы (пролет 25,6 м, стрела подъема 10,3 м). К сожалению, конструкция этого сетчатого купола больше нигде не приводится. Однако, исходя из размеров 16 расположенных по окружности гибких стоек и легких подкосных конструкций, которыми завершались эти стойки, можно сделать вывод, что вес этого купола был незначительный. По-видимому, не было найдено удовлетворительного конструктивного решения, так как в окончательном проекте над средней частью здания вместо купола возвышается свод с большей кривизной (рис. 61). Его оба стеклянных торца, выходящие над уровнем более пологих сводов, образовывали большие серповидные световые про- [c.40]

В. Г. Шухов предложил определить места выключения связей, исходя из простого геометрического рассмотрения системы при различных загружениях и в зависимости от местоположения примыканий наклонных тяг к арке. В результате этого рассмотрения из системы исключались лишние связи. Затем для определения растягивающих усилий в тягах можно также на основе геометрических пропорций составить уравнения моментов в количестве, равном числу оставшихся растянутых связей или количеству неизвестных. Получение таким образом во всех тягах растягивающих усилий является подтверждением правильности определения места выключения связей. После определения усилий в тягах можно вычислить момент в произвольном сечении верхнего пояса, составив уравнение моментов относительно этого сечения. Предложенный В. Г. Шуховым геометрический способ определения усилий в арочных конструкциях, по мнению последующих исследователей выгодно отличается простотой и достаточной точностью и может применяться в практических расчетах и в настоящее время. Анализируя очертания верхнего пояса арочных ферм, В. Г. Шухов наряду с прямолинейными элементами рассматривал арки кругового и параболического очертания. Исходя из критерия получения минимальных напряжений в верхнем поясе арочной фермы или в конечном счете из минимальных абсолютных величин изгибающих моментов, были определены и рекомендованы оптимальные места прикрепления наклонных растянутых элементов к арке. При этом была показана эффективность установки наклонных тяг. Так, в случае параболической арки с тремя тягами, расположенными наивыгоднейшим образом, абсолютное значение изгибающего момента почти в три раза меньше, чем в арках, имеющих только одну горизонтальную затяжку. Предварительно аналитически было доказано, что места оптимального прикрепления наклонных тяг для арок с тремя затяжками расположены примерно в третях пролета арки. [c.57]

Брус прямоугольного сечения с двухсторонними вырезами и ступенчатый с круговой галтелью (фиг. 4) при наклоне боковых граней выреза или ступеней на угол Р (фиг. 5. а —в). [c.446]

Конические колеса с прямыми зубьями выполняют с теми же параметрами, что и цилиндрические а = 20°, А =1, с = 0,2, Ру =0,2 (угол профиля, коэффициенты высоты головки и ножки зуба, радиального зазора и радиуса скругления). Для колес с круговыми зубьями параметры принимают а = 20 , А = 1, с =0,25, ру =0,25. Расчетное сечение принимают по середине длины зуба колеса, где определяют и угол наклона зуба Р , (см. рис. 11.25, б). [c.281]

Исходный контур. Под исходным контуром конических зубчатых колес с круговыми зубьями (рис. 35) подразумевают контур зубьев условной рейки, профиль которой и высотные размеры зубьев совпадают с одноименными элементами зубьев плоского исходного колеса в среднем нормальном сечении шаг и толщину зубьев принимают соответственно равными окружному шагу и половине окружного шага плоского исходного колеса посередине ширины зубчатого венца, умноженным на косинус среднего угла наклона линии зубьев плоского исходного колеса с = ру= 0,25т . [c.504]

Решение. Прямой круговой конус может быть усечен плоскостью так, чтобы она была перпендикулярна к оси конуса, тогда фигура сечения будет круг. Если секущая плоскость наклонена к оси конуса и пересекает все его образующие, то фигура сечения будет эллипс. При секущей плоскости, параллельной оси конуса, двум образующим или при большем угле секущей плоскости, Вид Г чем угол наклона контурной образующей ко-(срез) нуса к основанию, в сечении получают ги- [c.143]

Построить проекции прямого кругового конуса, усеченного плоскостью, параллельной контурной образующей угол наклона плоскости сечения равен углу наклона контурной образующей к основанию конуса [c.145]

Допустим, что 0D, ОЕ будут следами круговых сечений на плоскости рисунка. Тогда 0D — ОЕ — jb, и таким образом 0D и ОЕ равно наклонены к ОА, ОВ. [c.24]

Теперь пусть ОХ, ОХ будут ортогональными проекциями оптических осей на плоскость рисунка. Так как эти оптические оси перпендикулярны круговым сечениям эллипсоида Френеля, то ОХ, ОХ перпендикулярны к ОЕ, 0D соответственно. Отсюда ОХ, ОХ равно наклонены j ОА, ОВ. [c.24]

Круговое. Рабочий участок наклонной поверхности при этих условиях будет эллиптической формы с длиной малой оси и длиной большой оси 1 . Если ось, вокруг которой наклонена оптическая поверхность, перпендикулярна оси рабочего пучка, то = d, а / = d os i где d — диаметр рабочего сечения. [c.411]

Зарисовки картин полос прй нормальном (вверху) и наклонном (внизу) просвечиваниях, полученные в монохроматическом свете при X = 5461 А при круговой поляризации, а также эпюры полос в сечении II — II (кривые 1 и 2) представлены на рис. 3. Хорошо виден участок однородного напряженного состояния с. параллельными изохромами. [c.58]

Профиль зубьев передач Новикова должен иметь круговую форму в осевом сечении фрезы. Такое профилирование инструмента требует изготовления специальных фрез для каждого угла р., наклона зубьев колеса. [c.280]

Многие лекальные кривые образуются в результате плоских сечений различных поверхностей. Так, эллипс,парабола и гипербола получаются при пересечении поверхности кругового конуса плоскостями различного наклона (рис. 54, а). [c.57]

Если рассечь круговой конус наклонной плоскостью Р так, чтобы она пересекла все образующие конуса, то в плоскости сечения получится эллипс (фиг. 73). [c.52]

По формуле (15.3) легко определяется тангенс угла наклона нейтральной оси с осью Z по заданному значению тангенса а и величинам главных моментов инерции. Заметим, что если = /у (поперечное сечение — круг, квадрат, круговое кольцо, правильный многоугольник), углы и а одинаковы и потому в этом частном случае нейтральная ось перпендикулярна к плоскости действия нагрузки. При резко отличных и 1у углы ср и а заметно разнятся так, например, если IJL — 6, а = 30°. то = 73° 53, 5. [c.276]

В монокристаллах, подвергнутых растяжению до появления пластических деформаций, плоскости скольжения распределяются по длине растянутого образца не равномерно, а сосредоточиваются часто группами через правильные интервалы, разделяемые слоями но виду не-деформированного металла. Монокристалл, который первоначально имел форму кругового цилиндра или призмы с квадратным сечением, деформируется, превращаясь в эллиптический цилиндр или в сплющенную призму. Плоские сечения, совпадающие с плоскостями скольжения, оставаясь конгруэнтными эллипсами или ромбами, получают наклон в направлении растягивающих усилий. На фиг. 44 представлен деформированный монокристалл металла. (Опыт [c.65]

Заметим, что форма мембраны, а следовательно, и распределение касательных напряжений, не зависят от того, какая точка поперечного сечения выбирается в качестве начала координат. Эта точка представляет, разумеется, ось вращения поперечного сечения. На первый взгляд кажется неожиданрым, что поперечные сечения могут вращаться вокруг различных параллельных осей при одном и том л<е крутящем моменте. Однако это различие связано просто с вращением абсолютно твердого тела. Рассмотрим, например, круговой цилиндр, скручиваемый путем вращения его концевых сечений вокруг центральной оси. Образующая цилиндра на поверхности становится наклонной по отношению к ее первоначальному положению, но может быть приведена в прежнее положение с помощью вращения всего цилиндра как абсолютно [c.311]

Здесь В — длина тора, равная для круговых систем 2пВ, Л — радиус тора, а — ср. радиус сечения аек-рой магн. поверхности в торе, р. — вращательное преобразова вне, определяющее число оборотов магн. силовых линий по малому обходу тора, приходящееся на один обход вдоль тора, q = 1/ц — безразмерный параметр, характеризующий шаг силовой линии. В потоковых координатах а, 0 (см. Тороидальные системы) магв. силовые линии являются прямыми и имеют разный наклон на поверхностях с широм уй о (рис. 1). Возникающая при развитии неустойчи- [c.657]

На рис. 12.11 а изображен стержень кругового поперечного сечения в условиях сложного изгиба с кручением и растяжением. На рис. 12.116 дается вид с торца на поперечное сечение. Здесь моменты Му, Мг, Мцзг представлены в векторной форме. Угол наклона вектора полного изгибающего момента М изг к бСИ у определяется очевидным соотношением [c.221]

Профиль зубьев передач Новикова должен иметь круговую форму в торцовом сечении колеса. Следовательно, профиль зубьев инструмента должен иметь круговую форму в осевом сечении фрезы. Такое профилирование инструмента требует изготовления специальных фрез для каждого угла наклона зубьев ко.сеса. [c.387]

Травление на ямки травления часто является удобным способом определения плотности дислокаций и в случае полупроводниковых материалов часто применяется для оценки совершенства кристаллов. Подобные ямки образуются тогда, когда скорость травления поверхности, пересекаемой дислокациями, меньше, чем скорость травления вдоль дислокации. В случае равномерной травимости материала по всем направлениям ямки имеют круговую симметрию и выпуклую поверхность наиболее удобные для наблюдения ямки имеют резкие края они образуются на поверхностях, характеризующихся Минимальной по сравнению с другими скоростью растворения. Увеличение скорости растворения вдоль дислокации определяется главным образом степенью сегрегации примесей на дислокациях и энергией упругих.искажений решетки, зависящей от типа дислокации (см. ФМ-3, гл. 1, разд. 2.2). Ирвинг (50] показал, что наиболее эффективно травление вдоль дислокации происходит, по-видимому, в тех случаях, когда дислокация перпендикулярна поверхности, так что дислокационные ямки травления возникают не во всех кристаллах и не при всех наклонах дислокаций к поверхности кристаллов так, плотности ямок травления, соответствующих случайным или расположенным вдоль плоскостей скольжения дислокациям в сечениях 100 германия, обычно ниже, чем в тех же образцах на плоскостях 111 . Влияние ориентационной зависимости скорости травления на условия стабильного появления бугорков или ямок травления на различно ориентированных поверхностях было подробно рассмотрено Баттерманом [4] и Ирвингом [50]. [c.354]

С целью упрощения последующих выводов полагаем, что падаюпщй пучок лучей имеет круговое сечение, тогда рабочий участок наклонной поверхности будет иметь эллиптическую форму с длиной большой оси и с длиной малой оси 1т- Длина последней равна диаметру й рабочего пучка лучей (фиг. 328). [c.437]

Дадим характеристику деформвции и угловых перемещений при кручении кругового цилиндра. Угол поворота радиуса в данном сечении (например, радиуса ОВ сечения III—III) после деформации кручения (новое положение его ОВ,) называется углом закручивания и обозначается через <р. Каждая из образующих АВ на поверхности цилиндра (рис. 61, а) поворачивается в данной точке Г поверхности его на угол 7, который можно называть углом сдвига. Действительно, выделим двумя поперечными сечениями I—I и //—// элемент бруса длдаой dx (рис. 62, а). Наметим далее на поверхности цилиндра до деформации две соседние образующие 1—2 и 3—4, которые после деформации займут нов е положение 1 —2 и 3 —4 с наклоном к первоначальному направлению на угол 7. Совместим точки / и /, а также 5 и 5 в двух элементах прямоугольнике 1—2—3—4 и параллелограмме Г—2 —3 —4 для исключения общего смещения без деформации (рис. 62, б). [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...