Вязкое давление

Тензор давления Р можно разделить на две составляющие тензора тензор механического давления Р (равновесная часть) и тензор вязкого давления Р (неравновесная часть Р) [c.16]

Р —тензор вязкого давления с нулевым следом (Р б = р =0). В общем случае тензор Р может быть и несимметричным, т. е. [c.16]

Антисимметричная часть тензора вязкого давления равна аксиальному [c.17]

Тензорная сила вязкости X , соответствующая симметричной части тензора вязкого давления с нулевым следом Р , вызывает перенос импульса при сдвиговой деформации [c.25]

Литье под вязким давлением [c.403]

При наличии диссипативных процессов дополнительные члены появляются и в уравнении энергии. С добавочным, вязким давлением связан дополнительный поток энергии. К выражению плотности потока энергии, которое стоит под знаком дивергенции в формуле (1.10), надо прибавить величину — о и, аналогичную ри. Кроме того, в это выражение следует ввести еще и поток энергии, переносимой механизмом теплопроводности [c.67]

Здесь g — сумма газокинетического и вязкого давлений g = = р + (0. С учетом (3.23) перепишем (6.1) [c.64]

В частности, тепловой поток и вязкое давление соо на фоне при 5 =+00 в силу (6.11) обращаются в нуль [c.65]

Выражение для приведенной силы взаимодействия между несущей средой и включениями записать в общем случае не представляется возможным, ибо такое общее выражение не получена даже для случая движения одиночной сферы в однородном потоке вязкой несжимаемой жидкости с переменной скоростью. Следует отметить, что даже в этом случае сила взаимодействия зависит от предыстории движения. Оставляя пока вопрос об имеющихся выражениях для силы взаимодействия фаз (об этом см. гл. 2—4), остановимся на структуре формул. Силу взаимодействия целесообразно представить в виде суммы нескольких составляющих разной природы. В первую очередь следует разделить на две части на составляющую из-за воздействия макроскопического поля давлений — а р, которая не связана со скоростной неравновесностью между фазами, и составляющую, которая связана именно со скоростной неравновесностью между фазами (несовпадение и г,) [c.35]

Здесь принято, что нормальная к поверхности разрыва скорость дисперсных частиц у" изменяется в соответствии с идеализированной схемой прохождения частицей поверхности скачка давлений [р] в газе без возмущения частицей полей давления перед и за скачком и без вязкого взаимодействия, которое не успевает сказаться. Последнее уравнение (1.3.37) следует из того, что в узкой зоне скачка теплообмен с газом также не успевает изменить внутреннюю энергию частиц. В [9] проведена классификация разрывов. [c.43]

Аналогичное выражение, но включающее силу Магнуса из-за вращения частиц, получается из уравнений (4.3.38) для дисперсной смеси со столкновениями частиц. Видно, что составляющая Pi a связана с действием среднего давления из-за расширения трубки тока первой фазы и вид ее не зависит от структуры смеси (см. (2.3.10) и (2.3.11)), Ffi = — ЛгТ связана с вязкими силами на межфазной поверхности, а F = — связана с мелко- [c.231]

Преобразуем уравнения движения вязкой несжимаемой жидкости к безразмерному виду введением в уравнения безразмерных величин как независимых переменных, так и искомых. Для независимых переменных, имеющих размерность длины, выберем характерную длину /, или масштаб длин. Для тела в форме шара в качестве масштаба длин можно взять радиус шара. Для крыла самолета за характерную длину обычно выбирают среднюю хорду крыла, являющуюся его характерной шириной. В качестве масштаба времени возьмем Т, для скоростей — К, давления — Р. Постоянные величины сами являются для себя масштабами. [c.578]

Компоненты тензора вязких напряжений газа внутри пузырька выразим через функции Р (z), Q (z) и F z), используя вид компонент скорости газа и давления (4. 1. 13)—(4. 1. 15) [c.125]

Назначение — детали с тонкими сечениями упрочняемых элементов шестерни среднего модуля, втулки, пластины и другие детали после поверхностного упрочнения с нагревом ТВЧ — детали, к которым предъявляются требования высокой износостойкости при вязкой сердцевине, работающие при больших скоростях н средних удельных давлениях. [c.78]

Назначение — улучшаемые и цементуемые детали, от которых требуется высокая прочность, вязкая сердцевина и высокая поверхностная твердость, работающие при больших скоростях и повышенных удельных давлениях под действием ударных нагрузок. [c.186]

С вынужденными деформациями сферических частиц вязкой жидкости при распределении внешнего давления на поверхности сферы, выраженном через зональные гармоники. [c.140]

Авторы работ [198, 199] считают, что потери давления АР на длине Ь в псевдоожиженном слое происходят вследствие вязких потерь энергии и дополнительных затрат кинетической энергии. Они предлагают следуюп ее уравнение [c.204]

В работах [877, 8791 был исследован непрерывный переход от режима плотного слоя, псевдоожиженного слоя к движущемуся потоку. В работе [531] изучается перенос массы и количества движения в неподвижном и псевдоожиженном слоях и выявляется тенденция перехода от псевдоожиженного состояния к переносу частиц, как показано на фиг. 9.8, где приведено соотношение между скоростью газа, объемным газосодержанием и переносом частиц. Выявлено несколько регулярных режимов, при которых существует устойчивый гомогенный слой эти режимы кратко описаны в работе [272]. В работе [527] выделены три этапа процесса псевдоожижения, показанные на фиг. 9.9. В области А газ с низкой скоростью просачивается через слой, не возбуждая отдельных частиц, газовая фаза представляет собой вязкий поток падение давления на единицу длины увеличивается линейно с увеличением скорости, однако меньше удельного веса частиц. [c.400]

Граничные условия для уравнений Навье—Стокса также могут быть весьма разнообразными. Например, в задаче об обтекании вязкой жидкостью или газом поверхности произвольной формы обычно задаются граничные условия первого рода, причем на границе необходимо задавать значения компонент вектора скорости, плотность и давление. [c.11]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

В случае больших чисел Рейнольдса (Re > 1) часто можно считать, что влияние вязких сил проявляется лишь в топких пограничных слоях у поверхностей частиц и, если нет отрыва этих пограничных слоев (что имеет место при обтекании пузырьков), то в подавляющей части объема dj несущей фазы в ячейке влияние вязкости мало и микродвижепие около частиц определяется взаимодействием нелинейных инерционных сил и сил давления. Такой режим микродвижения будем называть инерционным. Уравнения (3.3.1), (3.3.2) и (3.3.14) для этого режима сведутся к уравнениям идеальной несжимаемой жидкости = — piS , pi = onst) [c.119]

На рис. 5.7.5 проиллюстрировано влияние кинетики фазового перехода на смыкание пузырька Aq = 0,01 мм при р<, = 1 бар. Ре = 1,2 бар. При р = О имеем случай чисто газового пузырька без фазовых переходов, когда он совершает затухающие из-за тепловой и вязкой диссипации колебания, стремясь к равновесному состоянию, определяемому внешним давлением рд. Чем больше р, тем меньше заметна затухающая осциллирующая рябь на фоне угасающего пузырька. При р — оо имеем предельную кривую, соответствующую квазиравповесной схеме. [c.291]

При гаком определении давления вязкие свойства жидкости характеризуются одним коэффитгиентом ц. Для некоторых жидкостей этого недостаточно. Тогда предгюлагают, что давление зависит еще линейно и от относительной скорости объемного расширения 0, т. е. [c.572]

Рассмотрим механизм энергопереноса крупными вихрями более подробно. Вследствие радиального фадиента осевой скорости возникают тороидальные вихри, в которых локализуется энергия осевого движения как приосевого, так и периферийного потоков. Под воздействием гироскопического эффекта эти вихри разворачиваются относительно своей криволинейной оси и взаимодействуют с окружным движением, создавая положительный фадиент избыточного давления, что приводит к смещению их на периферию и к последующей диссипации. Для изменения направления момента импульса элемента вихревого кольца необходима энергия, производимая моментом сил. Очевидно, таким моментом может являться вязкий момент сил трения, возникающий между вращающимися приосевым и периферийным вихря- [c.132]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Как известно [11 ], при достаточно больших числах Ке движение жидкости вдали от поверхности пузырька можно считать потенциальным, т. е. предполагать, что жидкость является идеальной (у=0, р=соп81) и ее частицы не совершают вращений ( =го1У= =0). Естественно, что газовая фаза внутри пузырька также считается идеальной (и =0). Задача определения профиля скорости и давления для обеих фаз при сделанных предположениях может быть решена стандартным образом (см., например, [11]). Приведем результаты решения данной задачи, которые в дальнейшем будут использованы при постановке и решении задачи об определении профиля скорости и сопротивления при обтекании сферического газового пузырька вязкой жидкостью при больших числах Ке. [c.39]

Определим теперь коэффициент сопротивления, которое газовый пузырек оказывает набегающе.л1у на него потоку жидкости. Будем считать, что полное сопротивление складывается из сопротивления, вызванного вязким пограничным слоем жидкости на поверхности пузырька, и сопротивления, обусловленного изменением распределения давления вдоль поверхности пузырька. Первый из названных вкладов в коэффициент сопротивления обо значим через сл . Его можно определить, интегрируя безразмерную тангенциальную компоненту тензора напряжений по поверхности пузырька газа. Поскольку вязкий пограничный слой не существует в области, где происходит отрыв пограничного слоя [c.74]

Уточненная формула для момента сил трения на поверхности цапфы в подшипнике получена интегрированием по поверхности цапф1.1 элементарной силы вязкого сдвига масла при полученном законе распределения давления [c.390]

Рассматривается течение идеального вязкого газа вдоль боковой поверхности затупленного осесимметричного тела при числах Re>10 . Расчет ведется в заданной области Q (рис. 1.19). На границе Г2 задаются значения продольной и и поперечной v составляющих скорости, давления р, температуры Т и иачально- [c.51]

Смотреть страницы где упоминается термин Вязкое давление : [c.17] [c.18] [c.404] [c.64] [c.422] [c.578] [c.80] [c.80] [c.292] [c.36] [c.275] [c.8] [c.8] [c.33] [c.85] [c.265] [c.572] [c.575] [c.575] [c.172] [c.191] [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...