Давление иа боковую поверхность матрицы

Такая постановка задачи анализа операций холодной штамповки выдавливанием позволяет в результате ее успешного решения найти поля напряжений кинематические и деформационные. Поля напряжений в дальнейшем используются для определения силовых и энергетических параметров процесса, необходимых для выбора усилия кузнечно-штамповочного оборудования и мощности привода. Давления на боковых поверхностях матриц и контейнеров используют при проектировании штамповой оснастки, в частности, при проектировании составных матриц рассчитывают величину натягов, обеспечивающих заданное распределение напряжений. Для расчета натягов з составных матрицах давление на боковую поверхность часто принимают равным удельной силе выдавливания, приложенной к торцу пуансона, что не соответствует действительности. Очевидно, это давление зависит в значительной степени от коэффициента выдавливания. [c.26]

Давление на боковую поверхность матрицы максимального значения достигает у нижней границы очага пластической деформации области II при p=R и 2=—h [c.45]

На рис. 2.9 и 2.10 показаны изменения удельной силы выдавливания и максимального давления на боковую поверхность матрицы. [c.46]

В случае разбивки технологического про- М цесса на несколько переходов каждый по- Л следующий переход можно рассматривать также в п. 2.2. Из анализа, выполненного выше, следует, что наибольшие сила деформирования и давление на боковую поверхность матрицы необходимы при выполнении первого перехода. Это означает, что выбор оборудования, расчет матрицы на прочность и выбор натягов при их конструировании надо проводить по данным расчета первого перехода. [c.63]

Для определения удельной силы, действующей на торец пуансона (область /), и давления на боковую поверхность матрицы по формулам (2.103) и (2.104) необходимо знать распределение нормальных напряжений на границе между областями /// и II ( л-11), которые определяются по формуле (2.102). Для этого необходимо установить зависимость касательных напряжений, вызываемых силами трения на контактных поверхностях, от напряжений аг, т. е. [c.76]

В верхних частях формирующегося слитка твердая корка к моменту наложения давления имеет меньшую толщину, более высокую среднюю температуру и низкую прочность. Поэтому она деформируется в большей степени, чем боковая корка вблизи нижнего торца, и плотнее прилегает к стенкам матрицы. Об этом свидетельствуют четкие отпечатки на поверхности слитка всех неровностей рабочей поверхности матрицы в верхних зонах. [c.80]

От втулок, сквозное отверстие в которых выполняется прессующим пуансоном, тепло отводится главным образом боковыми поверхностями отливка при этом плотнее прилегает к стенкам матрицы. Поэтому в случае недостаточных давления и времени прессования усадочные поры могут располагаться в различных зонах по высоте, но в областях, затвердевающих последними. [c.102]

Выдавливание деталей из заготовок в оболочке проводится так же, как из обычных. Заготовка в оболочке укладывается в матрицу, и пуансон производит выдавливание боковых стенок стакана. При этом давление материала на стенку матрицы составляет 1000. .. 1500 МПа. При таком давлении материал оболочки вдавливается в поры на поверхности заготовки. [c.119]

Эластичная среда при вырубке служит матрицей, а при пробивке — пуансоном. Обычно применяют штампы с нижним и верхним расположением контейнера с эластичным блоком (рис. 16.55). На плиту 5 устанавливается шаблон 4, форма и размеры которого Должны точно соответствовать конфигурации вырубаемой детали. По наружному и внутреннему контурам боковые стороны шаблона имеют скосы под углом 3...4°. На шаблон устанавливают заготовку 3, которая воспринимает давление эластичной среды 2, расположенной в контейнере 1 при его перемещении вниз. По такой схеме производят пробивку отверстий. Односторонний зазор между боковой поверхностью плиты 5 и внутренними стенками контейнера 7 составляет для резины 0,5 мм, для полиуретана — 0,1 мм. Такие зазоры исключают выдавливание резины и предохраняют от разрушения примыкающие к стенкам контейнера края полиуретанового блока. [c.350]

По мере усложнения формы пуансона возрастает неравномерность распределения напряжений и деформаций в выдавливаемой полости и увеличивается площадь боковой поверхности инструмента, что ведет к повышению удельного давления. При проектировании технологических процессов изготовления матриц пресс-форм и штампов возникла необходимость в разработке приемов, обеспечивающих снижение удельных давлений. [c.211]

Для определения усилия проталкивания принимаем схему, согласно которой круглая пластина — кружок находится в запрессованном состоянии в отверстии матрицы, и на боковую поверхность (торец) этого кружка действует равномерно распределе-ленное давление q (рис. 23). Поскольку толщина пластины мала по сравнению с диаметром, можно считать, что в данном случае имеет место плоское напряженное состояние, при котором напряжение сг = 0J, перпендикулярное к плоскости пластины, отсутствует. [c.67]

Чистовая вырубка со сжатием (или с поперечной осадкой) является наиболее совершенным способом получения деталей с гладкой и хорошей поверхностью среза. При этом способе удельное усилие, передаваемое прижимным кольцом на заготовку, должно быть не менее предела текучести 0 штампуемого металла. Для локализации сжимаемых напряжений в очаге деформации на прижимном кольце делают клиновидные ребра для чистовой вырубки материалов s до 3—4 мм, а для более толстых материалов аналогичные ребра делают также и на матрице, профиль которых показан на рис. 34. При таком высоком давлении, которое создается со стороны прижимного кольца, в очаге деформации заготовки возникает объемное-напряженное состояние (неравномерное сжатие), повышающее пластические свойства металла, благодаря чему степень деформации до момента начала разрушения металла повышается, а следовательно, увеличивается и высота блестящего пояска, характеризующая шероховатость боковой поверхности отделяемой части металла. [c.87]

Для определения усилия проталкивания принимаем схему, согласно которой круглая пластина-кружок находится в запрессованном состоянии в отверстии матрицы, и на боковую поверхность (торец) этого кружка действует равномерно распределенное давление q (фиг. 31). [c.71]

По мере нарастания давления разрушаемый пуансоном графитный материал заполняет свободное пространство вокруг заготовки и частично затекает в зазор между контейнером и пуансоном. В дальнейшем порошкообразная графитная среда уплотняется в такой степени, что довольно равномерно распределяет давление пуансона по боковым и торцовым поверхностям заготовки. В результате этого создается схема гидравлического выдавливания, при которой заготовка подвергается всестороннему сжатию и начинает пластически деформироваться путем истечения в очко матрицы. [c.168]

Графическая интерпретация этого уравнения в логарифмических координатах дает удобную прямолинейную зависимость между удельным давлением и относительным объемом. Б области средних давлений, имеющей наибольшее практическое значение, реальный график хорошо согласуется с приведенным выше уравнением, если учесть потери на трение о стенки пресс-формы. В нормальных условиях эти потери не превышают 15—20% расчетной величины давления и зависят от коэффициента трения (т. е. от чистоты и тщательности отделки рабочей поверхности матрицы, от смазки и т. п.) и от величины бокового давления. [c.1484]

Уплотнение порошка в различных точках заготовки неодинаково чем дальше от поверхности пуансона, тем давление в порошке меньше и тем меньше его уплотнение. Это объясняется влиянием сил трения матрицы, бокового давления и других факторов. [c.145]

Подчеркнем, что в отличие от давления в жидкости и газе, которое тоже определяется формулой (22.1), напряжение в деформированном твердом теле зависит от ориентации площадки например, при деформации растяжения-сжатия оно максимально для площадок, перпендикулярных направлению приложенных сил (торцов малых элементов), и минимально на площадках, расположенных вдоль этого направления (на боковых поверхностях малых элементов). Такая ситуация описывается более сложными, чем скаляры и векторы, физическими величинами - тензорами (матрицами) в общей теории деформации фигурируют тензоры деформации и напряжения. [c.79]

В условиях кристаллизации под поршневым давлением после соприкосновения пуансона с поверхностью расплава начинается рост твердой корки и со стороны пуансона—верхнего торца формирующейся заготовки. Под действием прикладываемого давления происходит сжатие наружной боковой твердой корки по высоте и ее плотное прилегание к стенкам матрицы за счет устранения образовавшегося газового зазора, при этом последнее осуществляется через незатвердевшую часть сплава. Затвердевание заготовки (например, слитка) с момента приложения давления происходит в условиях всестороннего неравномерного сжатия. [c.80]

Порошок под воздействием пуансонов стремится растекаться в стороны, создавая давление, действующее на стенки пресс-формы. В результате взаимного трения частиц, заклинивания и других факторов, затрудняющих боковое перемещение частиц, давление на стенки матрицы передается меньшее, чем в направлении прессования. Между наружным слоем порошка и стенками пресс-формы возникает таким образом трение, возрастающее с увеличением бокового давления прессования. В результате сил трения образуется значительный перепад давления по высоте брикета. Трение возникает также между порошком и поверхностью пуансонов. [c.51]

Результаты расчета по (2.57а) и экспериментальные данные показывают, что максимальное давление на боковую поверхность матриц достигает 2000 МПа. Известно, что распределение тангенциальных напряжений ав в толстостенных трубах под действием внутреннего давления неоднородно. Внутренние слои нагружены больше, а наружные меньше. Для более равномерного распределения напряжений конструируют многослойные трубы, создавая предварительный натяг между отдельными слоями. В результате в многослойной трубе (матрице) до приложения внутреннего давления внутренние слои сжаты, а наружные растянуты. По мере повышения внутреннего давления во внутренних слоях тангенциальные сжимающие напряжония уменьшаются до нуля, а затем переходят в растягивающие. В наружных же слоях [c.59]

Пользуясь формулами (2.101), (2.104) и (2.107), можно построить эпюру распределения давлений на боковую поверхность матрицы. Эта эпюра в дальнейшем может быть использована для проектирования матрицы, в частиости, для определения напряжений, натягов и расчета на прочность (обоснованного выбора материалов для бандажей матрицы), как показано выше (п. 2.3). [c.77]

Как показано в п. 2.2, холодное выдавливание с активным, ействием сил трения происходит при приложении меньших дельных сил на контактной поверхности между торцом пуан-она и заготовкой по сравнению с обычным выдавливанием. )дновременно можно наблюдать уменьшение давления на боковую поверхность матрицы и более равномерное распределение реформаций в поковке, что улучшает ее качество. [c.186]

В третьем томе даны рекомендации по объемной холодной штамповке на прессах и холодно-высадочных автоматах. Уделенр внимание прессам с числовым программным управлением. Приведены методика расчета и конструирования штампов для объемной холодной,. штамповки, выполняемой на кривошипных и гидравлических прессах, а также методы определения деформируемых сил, давлений на боковые поверхности штампов, расчета натягов составных (многослойных) бандажи-рованных матриц регулирования и оптимизации течения металла в условиях штамповки выдавливанием. Рассмотрены специализированные процессы штамповки выдавливанием раскат- [c.8]

Калибровка полузакрытой осадкой обеспечивает взаимную перпендикулярность торцов и боковой поверхности, заданные с большой точностью размеры диаметра. Однако в начальной стадии, т. е. при открытой осадке, ось симметрии заготовки, вследствие искажений ее формы при отрезке, ие совпадает с осью симметрии полости матрицы. Одновременного соприкосновения заготовки со стенками матрицы не происходит, симметрия течения металла отсутствует, волокно искривляется, могут появиться заусенцы, что снижает качество штампуемых заготовок и стойкость инструмента при выдавливании полости. Эти явления усиливаются по мере увеличения зазора между матрицей и заготовкой как при вертикальном, так и при горизонтальном исполнении пресса. Для исключения этих явлений применяют матрицы, которые могут смещаться при несимметричном боковом давлении и удерживаться в центральном положении упругими элементами. Большой практический интерес имеют конструкции, разработанные НИИТа-втопромом. [c.178]

Исключение из расоматриваемых расчетов по определению Яи сил трения на боковой поверхности матрицы также заметно уменьшает разность между напряжениями на периферии и в центре поверхности давления матрицы. Этой поверхностью можно считать сферическую поверхность, ограничивающую очаг деформации у его входа 2, 3]. Последнее вместе с осреднением иапряжевий по сферическим поверхвостям вместо плоских, как делалось в работе Гоффмана О. и Закса Г, [27] и приводило еще к осреднению направлений главных нормальных напряжений, приближает принятые расчетные условия к фактическим, что и оправдывает их применение. [c.195]

В дальнейшем порошкообразная графитная среда уплотняется до такой степени, что довольно равномерно распределяет давление пуансона по торцовой и боковой поверхностям заготовки. Таким образом, при гидродинамическом выдавливании заготовка подвергается всестороннему сжатию и начинает пластически деформироваться путем истечения в 9ЧК0 матрицы. Заготовка проходит через калибрующую втулку 6 й поступает в охлаждающую среду 7 для закаливания. [c.59]

Процесс вытяжки резиной или жидкостной матрицей по сравнению с обычным способом вытяжки обладает рядом положительных технологических особенностей, а именно отсутствиелг вредного трения между заготовкой и резиной в связи с ее одновременным пе-ремеш,ением с заготовкой равнод1ерпым гидростатическим давлением со стороны резиновой матрицы по всей поверхности заготовки, вследствие чего возникают полезные силы трения между пуансоном и заготовкой радиус сопрян<ения боковой стенки детали с фланцем в процессе вытяжки этим способом не остается постоянным — в начале деформирования ои имеет наибольшую величину, а по мере вытягивания и роста удельного давления резины он постепенно уменьшается, что благоприятно влияет на протекание процесса вытяжки. [c.243]

Местная формовка может быть произведена эластичным пуансоном или жидкостью высокого давления. Под действием давления со стороны эластичной среды или жидкости стенка заготовки прогибается в полость жесткой матрицы, образуя выпучину [14]. Использование приложенного изнутри заготовки гидростатического давления позволяет производить одновременно с местной формовкой формовку по всему объему детали и получать детали весьма сложной формы. Подобная технология используется американской корпорацией Макдонелл — Дуглас Электрогидравлическая штамповка также применяется для формовки местных вьшучин на трубах (рис. 13,6) . После образования местной выпучины на боковой поверхности трубы оболочки или обечайки на вершине выпучины делают отверстие круглой формы и далее отбортовывают его. Однако отбортовка отводов, полученных местной формовкой, все-таки не позволяет изготовить детали с отводами значительной высоты. Это происходит вследствие того, что сами местные выпучины невысоки, так как в очаг деформации при их вытяжке вовлечена лишь незначительная часть заготовки, что приводит к быстрому утонению стенок отводов. [c.43]

Необоходимо отметить, что при отрезке действие момента вызывает поворот отдельных частей заготовки относительно линии отрезки величина поворота ограничена и должна определяться равенством момента сил резания Р и реактивного момента, образованного давлением заготовки на боковые поверхности режущего инструмента Г. При вырубке и пробивке момент сил резания вызывает прогибы в отделяемой и остающейся на матрице частях заготовки, величина которых также определяется равенством активного и реактивного моментов. Реактивный момент в данном случае будет образован не только моментом сил, вызванных давлением заготовки на боковые поверхности инструмента, но и моментами сил, возникающих в изгибаемых частях заготовки. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...