Термопара промежуточной температуры

Вязкости при повышенных температурах можно определять с использованием паровой бани, постоянная температура в которой поддерживается кипящей жидкостью. Для этого подбирают составы, которые кипят при несколько иной температуре, чем та, при которой необходимо сделать определение. Температура паров измеряется термопарой, и при этой температуре регистрируется вязкость. При промежуточных температурах вязкость может быть определена из графика ее зависимости от температуры. [c.97]

Имея величины т. э. д. с. данной термопары при нескольких температурах, дальнейшую работу можно проводить различно. При наличии таблиц э. д. с. данного вида термопары, упомянутых в начале параграфа, можно рассчитать по результатам градуировки поправки к табличным данным для т. э. д. с. данной термопары в тех точках, для которых измерены величины т. э. д. с. Если эти поправки невелики, то величины их для всех промежуточных температур могут быть с достаточной точностью найдены линейной интерполяцией. [c.161]

В таблице подразумевается, что температура одного из соединений термопары равна 0°С. Если же это условие не выполняется, то для определения величины э.д.с. применяется Правило промежуточной температуры. Оно гласит, что э.д.с. термопары, у которой спаи находятся при температурах 0 и 03, равна алгебраической сумме э.д.с. двух термопар из тех же материалов со спаями при температурах 0] и 02, и 02 и 0з. [c.79]

На рис. 16.5, б показана потенциометрическая схема подключения вращающейся термопары с промежуточным электродом. Термоэлектроды, образующие рабочий спай термопары 1, которая крепится к месту замера температуры на вращающейся детали, на противоположных концах образуют термопары 2 и 3, дополнительные электроды которых выполнены из тех же материалов, что и контактные кольца. Благодаря этому исключается возникновение термо-ЭДС в месте припайки термоэлектродов к контактным кольцам. [c.324]

Термопара представляет собой два разнородных проводника (проволоки различного материала), составляющих общую электрическую цепь (рис. 3.5). Если температуры мест соединений (спаев) проводников Т и То неодинаковы, то возникает термо-ЭДС и по цепи протекает ток. Термо-ЭДС тем больше, чем больше разность температур спаев. При этом температура в промежуточных точках проводников не оказывает влияния на значение ЭДС, если проводники однородны. По термо-ЭДС судят о температуре спаев. [c.86]

Испытания проводятся в установке следующим образом. Трубчатый образец закрепляется в захватах машины ИП-2 и приваривается к трубке, идущей от гидропресса, или присоединяется к системе с помощью промежуточных штуцера и накидной гайки. Вращением установочных винтов гидропресса сильфон растягивается на 5—7 мм. Воздух из системы откачивается вакуумным насосом в течение часа. Затем через тройник (см. рис. П-23) и воронку 7 при открытом зажиме 8 (зажим 9 затянут) система заполняется рабочей жидкостью. Предварительно жидкость может быть деаэрирована кипячением. Вентиль 3 закрывается, и вращением рукоятки гидропресса давление жидкости повышается до необходимой величины. Включается печь машины ИП-2, и температура образца доводится до заданной, при этом она контролируется тремя термопарами. Рукояткой сильфонного гидропресса давление поддерживается на заданном уровне. По достижении нужной температуры испытания к образцу с помощью нагружающего устройства машины ИП-2 прикладывается растягивающая нагрузка. [c.87]

В качестве регулятора температуры перегретого пара используется электронный регулятор, получающий импульсы от температуры пара за пароперегревателем (датчик — малоинерционная термопара 4) и от скорости изменения температуры пара в промежуточной точке пароперегревателя (скоростная термопара 5). Второй импульс выполняет функции защиты металла пароперегревателя. Регулятор температуры перегретого пара включает КДУ 19, которая изменяет открытие подачи питательной воды в поверхностный пароохладитель 6. [c.215]

Термопара представляет собой два разнородных проводника (две различные проволоки), составляюш,ие общую электрическую цепь (рис. 3-6). Если температуры мест соединений (спаев) проводников 4 и неодинаковы, то возникает термо-э. д. с. и по цепи протекает ток. Величина термо-э. д. с. тем больше, чем больше разность температур. При этом температура в промежуточных точках проводников не оказывает влияния на величину э. д. с., если проводники достаточно однородны. (По величине термо-э. д. с. судят о температуре. [c.92]

Для измерения температур металла выходных участков труб первой и второй ступеней, а также входных участков второй ступени были установлены температурные вставки ВТИ. Схема размещения вставок на выходной ступени промежуточного перегревателя приведена на рис. 6-4. Показания термопар, которыми оснащались вставки, записывались на электронном потенциометре типа ЭПП-09. Было зафиксировано боль-щое число пусков блока из холодного состояния, при которых вторичный перегреватель практически не охлаждался, а также остановок блока с плавным снижением нагрузки. В этих режимах температуры металла не превышали допустимых. [c.189]

Общее представление о схемах размещения термопар на пароперегревателях можно получить на примере рассмотрения одной-двух конкретных схем. На рис. 5-19 приведена схема установки термопар на пароперегревателе котла ТП-80 [Л. 119]. Конструкция пароперегревателя котла ТП-80 сложная. Перегреватель включает в себя потолочную часть, ширмы и пять конвективных пакетов. Для уменьшения влияния перекосов как по пару, так и по газам потоки пара подвергаются неоднократному перемешиванию, трехкратному перебросу с одной стороны газохода на другую. Для регулирования температуры пара перегреватель имеет два впрыска промежуточный и основной (перед выходным пакетом). [c.178]

Устройство скользящих опор позво .яет устанавливать опытную трубу в вертикальном, горизонтальном и любом промежуточном положениях. Пройдя паровую рубашку, пар поступает в рабочее пространство опытной трубы, соприкасаясь с ее холодной поверхностью, конденсируется и затем отводится. Отвод конденсата из паровой рубашки и из рабочего объема опытной трубы производится раздельно (не показано). Для наблюдения за характером конденсации на опытной трубке предусмотрено смотровое окно. Охлаждающая вода поступает в опытную трубу из водопровода через уравнительный бачок. Расход пара и воды регулируется с помощью вентилей. Расход конденсата, образовавшегося в рабочем пространстве опытной трубки, определяется путем взвешивания расход воды, проходящий через нее, определяется с помощью диафрагмы. Измерение температуры пара, поступающего в рабочее пространство опытной трубы, и выходящего из нее конденсата производится с помощью термопар, спаи которых установлены в соответствующих штуцерах 5. Избыточное давление пара может измеряться U-образным ртутным манометром. Температура воды, входящей и выходящей из опытной трубки, измеряется также термопарами, установленными в штуцерах (не показано). Для измерения температуры внешней поверхности опытной трубки в стенке заложены спаи нескольких термопар (см. рис. 5-1). [c.275]

На выходе ИСП подключено задающее сопротивление R ad рукоятка которого перемещается вдоль шкалы, отградуированной в милливольтах или градусах (для определенного типа термопары). При помощи задающего сопротивления производится настройка необходимой температуры. Разность между напряжением, снимаемым с потенциометра R aa и э.д. с. термопары подается на вход промежуточного усилителя У, выходное напряжение которого используется для управления лампой Л9. [c.68]

На рис. 71 показана общая схема прибора. Электродвигатель 1 постоянного тока напряжением 6 в без обмотки возбуждения закреплен в алюминиевой втулке 2 на кронштейне 3, укрепленном в основании прибора. Ротор электродвигателя при помощи эластичной муфты соединен с промежуточным валом 4, вращающимся в двух шариковых подшипниках 5, один из которых охлаждается водой через трубопровод 6. Нижний шариковый подшипник снизу (со стороны печи) закрыт экраном 7 из асбоцемента. К промежуточному валу прикрепляется шпиндель 8 с внутренним цилиндром 9, помещенным в тигель 10 с расплавленным шлаком, температура которого измеряется термопарой 11. [c.161]

Термопары и термометры сопротивления применяют для контроля и регулирования температуры с помощью широко распространенных вторичных приборов типа потенциометров, милливольтметров, мостов и т. п., а также приборов ГСП, измеряющих унифицированный электрический сигнал. При использовании приборов ГСП сигнал от термопары или термометра сопротивления поступает на специальный промежуточный преобразователь, который преобразует его в унифицированный сигнал постоянного тока (0—5 мА) или напряжения (0—10 В). [c.425]

Вулканизационная и охлаждающая трубы являются одним целым без промежуточного затвора. Длина такой трубы 60 —100 м, причем, как правило, тиш охлаждающей трубы в 3—4 раза короче, чем вулканизационная. Отсутствие промежуточного затвора требует, чтобы давление пара и воды было одинаковым. Это не только упрощает конструкцию, но и улучшает качество изоляции и шланга в результате охлаждения оболочки водой высокого давления. Заданный уровень воды регулируется и контролируется с помощью термопар, встроенных в стенку вулканизационной камеры на протяжении 5—10 м. Разность температуры на термопарах, находящихся в паровой среде и воде, позволяет определять необходимый уровень воды и регулировать его с помощью водяного насоса высокого давления. В конце охлаждающей камеры расположен выходной водяной затвор. Порядок работы и заправка такого агрегата аналогичны АНВ-160 и АНВ-200. [c.257]

I — зона загрузки II — камера подогрева и очистки III — камера спекания е двумя регулируемыми зонами нагрева IV — изолированная камера охлаждения V —камера с водяным охлаждением V/— зона разгрузки / — нагревающие элементы 2 — дверь с механизированным приводом 3 — термопары 4 — отверстие для впуска защитного газа S — промежуточная дверь с ручным приводом 6 — контролер движения рольганга 7 — вентиль, управляемый соленоидом в — автоматический регулятор температуры воды 9—привод роликов, выгружающих короба с изделиями из печи /О — регулятор температуры в камере охлаждения И — главный привод рольганга 12—нагревательные элементы И — привод роликов, проталкивающих короба с изделиями в печь [c.338]

Тарирование термопар сталь — твердый сплав при высоких температурах производилось также методом малых образцов, где в качестве промежуточных проводников применялись серебро = = 961°) и никель = 1455°). [c.19]

Вторая система основана на том положении, что при точечной сварке моменту достижения в ядре точки температуры плавления . Т J ) в контакте между электродом и деталью температура приближается к 0,5 Т г. Если в электрод вделать термопару, то можно установить момент прекращения сварки. В термопаре возникает термоэлектродвижущая сила, которая заставляет срабатывать промежуточное реле, выключающее сварочный трансформатор. [c.107]

Кроме того, эти термопары сравнивались друг с другом при двух промежуточных значениях температуры между точками затвердевания сурьмы и серебра. Соответствующие э. д. с. оказались равными 7240,5 и 7830 мкв для одной температуры и 8284 и 9014 мкв— для другой. Применяя в каждом случае квадратичную формулу, полученную по значениям в трех реперных точках, мы нашли следующие значения температур 790,42 и 790,30° для одной точки [c.67]

Промежуточный светлый отжиг рулонов также ведут в газовых или электрических колпаковых печах. Температура отжига 830—850° (по термопарам печи). В электри. ческих колпаковых печах мощностью 500 кет продолжительность выдержки прп температуре отжига 8 час., если на стенд печи установлено 20—22 рулона в два яруса, или 4 часа при 12 рулонах, размещенных в один ярус. Продолжительность охлаждения под муфе,пем в обоих случаях 35— 37 час. [c.908]

Оригинально реализован метод вспомогательной стенки в ДТП, разработанных в Институте технической теплофизики АН УССР. Датчик представляет собой своеобразную сплющенную дифференциальную термопару, промежуточный термоэлектрод которой служит вспомогательной стенкой (рис. 14.3). При передаче через датчик измеряемого теплового потока с плотностью q на гранях промежуточного термоэлектрода возникает разность температуры, пропорциональная тепловому потоку. Эта разность температуры вызывает соответствующую термо-ЭДС е, которая токосъемными проводами 4 подается на измерительный прибор. По значению е [c.277]

Измерение отдельных величин производилось следующими приборами расход газа измерялся лемнискатным коллектором и образцовым микроманометром типа ММ-250 расход воды через теплообменник измерялся при помощи мерного бака расход промежуточного жидкого теплоносителя — лабораторными весами перепад давлений в модели — при помощи образцового микроманометра типа ММ-250 температура воздуха, двухфазного потока и воды — медь-константановыми термопарами, изготовленными из проволоки толщиной 6 = 0,4 мм, подключенными через двухполюсный переключатель к потенциометру постоянного тока типа ПП, холодные спаи термопар термостатировались температура промежуточного теплоносителя и наружного воздуха измерялась химическими ртутными термометрами влажность воздуха — посредством лабораторного психрометра барометрическое давление — образцовым лабораторным анероидом. [c.186]

При реализации метода в исследуемом образце размещают линейный источник тепла (проволока диаметром 0,05—0,1 мм с малым температурным коэффициентом сопротивления), а на расстоянии Го от него — дифференциальную термопару. Начальная температура образца должна быть равна температуре окружающей среды о. Электрическая схема прибора включает реле времени, с помощью которого обеспечивается заданная длительность импульса То, фотоэлектрический самопишущий прибор для регистрации зависимости Л мапо = /(т) и промежуточное пусковое реле, синхронизирующее работу реле времени с подачей мощности на источник тепла [121]. [c.316]

Для определения температур в промежуточных точках МПТШ служат эталонные приборы — платиновый термометр сопротивления (в диапазонах О...630 С и —182,97... О О и платинородий-платиновой термопары (630. .. Ю63°С). [c.122]

Воздух в ГПА типа, ,Коберра-182 , отбираемый в небольшом количестве за осевым компрессором, поступает на охлаждение диска первой ступени силовой турбины. К диску он подается по двум трубкам через диафрагмы диаметром 3,6 мм. Температура воздуха после охлаждения диска замеряют с помощью двух хромель-алюмелевых термопар. Сигнал от термопар поступает на панель управления агрегатом, и при температуре воздуха 811 К загорается табло предупредительной сигнализации. Часть воздуха, отбираемого за осевым компрессором, поступает на обогрев соединения промежуточного вала с пусковым устройством. При температуре наружного воздуха более 278 К обогрев промежуточного вала нецелесообразен. [c.57]

Было исследовано по 4—5 образцов труб разных партий из стали марок Ст. 20, 12Х 1МФ, 1X18HI2T в паре с Копелевым электродом. Характеристики полученных таким образом термопар представлены на рис. 11-М— 11-13. Для удобства пользования графики построены при температурах холодных спаев 100, 200, 300, 400 и бОО С. Промежуточные значения определялись интерполяцией. [c.236]

Регулирование перегрева осуш,ест-вляется по двухимпульсной схеме (рис. 6-17), в 1кото<рой клапаном впрыска управляет электронный регулятор типа ЭР-Т. Последний получает импульсы от малоинерционной термопары, установленной 1на выходном коллекторе второй ступени перег ревателя, а также от скоростной термопары, встроенной непосредственно за впрыском на промежуточном коллекторе. Скоростная термопара, установленная таким образом в рассечке перегревателя, обеспечивает достаточное быст ро-действие регулятора. Максимальное время запаздывания воздействия регулятора на температуру перегрева не превышает 40— 50 сек,. температура перегретого пара выдерживается на заданном значении с колебаниями, е превышающими 5 С. Данная схема может быть также переключена на дистанционное управление. [c.154]

Работу системы автоматики преподаватель показывает на схеме. Проверив закрытие кранов в горелке и на обводе, открывают газовый кран клапана-отсекателя и впускают газ в подмем-браннюе пространство и одновременно по импульсным газопроводам регулятора температуры и электромагнитного клапана — в надмембранное пространство. В связи с тем, что еще не происходит расхода газа, дроссели не оказывают влияния на его давление. В этом случае давление газа под мембраной и над нею равно она под тяжестью груза, собственного веса и веса клапана сместится вниз, в результате чего клапан прижмется к седлу и не пропустит газа в горелку при уменьшении давления газа над мембраной клапан с ме[ браной будут подняты вверх и откроют проход газу под действием образовавшейся разности давления. Для того чтобы зажечь горелку, открываем кран на горелке термопары электромагнитного клапана, подносим к ней зажженную спичку и нажимаем кнопку вверху клапана. Кнопку держат нажатой полминуты, после того как загорится газ. В термопаре появится электродвижущая сила, электромагнит подтянет к себе якорь и будет держать клапан в промежуточном положении. При подаче газа в горелку термопары и в горелку запальника последняя загорится от горелки термопары. [c.139]

Опыты с охлаждением образца. Некоторые электронные микроскопы снаблгены приставкой, позволяющей охлаждать исследуемый образец в колонне микроскопа до температуры жидкого азота. Основная часть такой приставки— сосуд Дьюара, заливаемый жидким азотом, и связанный с ним хладопровод (обычно медный Стержень), находящийся в контакте со столиком объекта, теплоизолированным от металлических частей колонны микроскопа. Температуру объекта измеряют с помощью термопары небольшая нагревательная печь, встроенная в столик, служит для получения температур, промежуточных между температурой жидкого азота и комнатной. Последние модели приставок для охлаждения позволяют производить и наклон образца. [c.60]

Промышленное опробование ТЦО в качестве основной ТО проводили также на двухслойном листе (биметалле) из сталей 22К-Ш и 08Х19Н10Т2Б. Размеры листа 6000X2500X88 мм, масса 7000 кг. Процесс ТЦО листа производили в газовой камерной печи. Температуру металла контролировали с помощью двух гибких термопар и потенциометра. Одна термопара была закреплена на поверхности в центре листа, а другую помещали на глубину, равную половине толщины листа. Это позволяло определить перепад температур между поверхностью и центральными объемами листа, который, кстати, оказался незначительным и намного меньше предполагаемого. Промежуточные охлаждения листа при ТЦО производили в водяной ванне. После ТЦО лист подвергали традиционному отпуску. Результаты испытаний основного металла листа, наплавленной аустенитной стали, зон сплавления и термического влияния показали, что уровень механических свойств композитного бИтметалличе-ского листа намного выше, чем листов, обработанных по принятой тех> нологии. [c.230]

Измерение температуры сварки производится фотопирометром и термопарой совместно с потенциометром, который одновременно с измерением и записью производит автоматическое регулирование режима работы высокочастотного генератора. Диффузионная сварка выгодно отличается от других способов тем, что для образования соединения не требуются припои, флюсы, электроды, присадочная проволока и прочие вспомогательные материалы. Подавляющее большинство металлов, сплавов и материалов можно соединять в однородном и разнородных сочетаниях, при этом исходные физико-механические свойства соединяемых элементов практически не изменяются. Если свариваются однородные материалы (например, одинаковые металлы, сплавы, полупроводниковые элементы одинакового состава и т. п.), в соединении не удается обнаружить границы раздела двух тел. При сварке разнородных металлов, особенно таких, элементы которых не обладают взаимной растворимостью, в зоне контакта может образоваться хрупкая интерметаллическая прослойка, сильно снижающая пластичность и прочность. В этом случае сварку производят с промежуточной прокладкой в виде фольги из третьего металла, образующего твердые растворы с элементами свариваемой пары. Такие же прокладки используют прп сварке материалов, у которых сильно отличаются коэффициенты линейного расширения. [c.408]

Одной из главных операций при изготовлении термопар является пайка или сварка термоэлектродов. При пайке контакт термоэлектродов осуществляется через материал припоя, т. е. в термоэлектрическую цепь входит еще один проводник. При сварке имеется непосредственный контакт термоэлектродов, но пограничная область между ними представляет собой сплав промежуточного состава. Однако т. э. д. с. термопары не зависит от того, сварены или спаяны ее термоэлектроды, если только весь спай находится при одной и той же температуре (см. гл. 4, 1). Предпочтительность пайки или сварки определяется целиком свойства [и термоэлектродов и припоя. Единственное требование, которое необходимо выполнять, — это обеспечение хорошего контакта термоэлектродов и достаточной прочности места контакта. Некоторые частные рекомендации сводятся к следующему практически любые термопары (платина-платиноро-диевая, железо-константановая, хромель-алюмелевая и т. д.) можно сваривать в пламени горелки с кислородным дутьем в случае термопар из неблагородных металлов сварка ведется под слоем флюса, например буры платина-платиноро-диевую термопару иногда сваривают при помощи электрической дуги (лучше постоянного тока) медь-константановую термопару можно паять как серебром, так и оловом. Перед пайкой (сваркой) термоэлектроды следует тщательно вымыть при монтаже термопар следует избегать изгибов, натяжений и других деформаций проволок. [c.152]

Платинородий-платиновая термопара прим-еняется для измерений температуры металла пр И выпуске его из печи, в ковше и при разливке. В этих случаях может служить такая же конструкция, как и при измерениях в ложке, но удлиненная и снабженная более прочной кварцевой оболочкой. При выпуске из печи температура стали в желобе измеряется пр1И погружении термопары на 60—70 мм. Измерение длится 1 (Мин. Квар.цевая трубка подвергается размывающему действию струи металла и сменяется после каждого погружения. При разливке из ковша термопара данного устройства вводится не в струю металла, а помещается б промежуточную воронку. Здесь одна трубка может выдержать несколько погружений. [c.388]

Опыты проводились при /7 = 2,9—16,7 МПа, = 750— 3000 кг/(м с) и Хю = ( 0 — i s)/ > —0,1, где а — энтальпия среды на входе в обогреваемый участок. Кризис теплообмена фиксировался при возникновении скачка температуры на экспериментальном участке с помощью термопар, показания которых записывались на шлейфовый осциллограф. В первый момепт кризис теплоотдачи возникал в промежуточном сечении между серединой и выходным сечением канала, ближе к выходному сечению, а далее распространялся вверх по потоку. На рис. 7.6.5 показаны экспериментальные данные, обработанные в виде (а 1 )-Видно, что в области II (см. рис. 7.6.1) значения критических тепловых потоков 9 в месте кризиса, полученных при косинусоидалъиом тепловыделении по длине, значительно мень ше, чем при равномерном по длине тепловыделении, причем сте пень этого различия зависит от режимных параметров р, т°, г). С ростом давления р и удельного массового расхода смеси т° это различие уменьшается. Увеличение степени неравномерности 8 приводит к увеличению вышеуказанного различия. Следует отметить, что при уменьшении различия в также уменьшаются и становятся незначительными в области /, отмеченной на рис. 7.6.1. [c.233]

Коэффициент теплопроводности определяли стационарным методом (цилиндрический вариант) на установке, аналогичной существующим [6]. Камера установки показана на рис. 1. Применение наружного нагревателя позволило поднять температурный уровень до 2500° К без увеличения перепада температур на стенке испытываемых образцов. Тем самым уменьшилась погрешность оценки коэффициента теплопроводности, отнесенного к средней температуре стенки образца. Увеличение набора образцов на вольфрамовом стержне длиной до 0,5 м и применение промежуточных экранов между образцами также уменьшает осевые потери радиального теплового потока до минимума. Утоньшение центрального нагревательного элемента в концах преследует ту же цель. Измерение температур осуществлялось тарированными вольфраморениевыми термопарами ВР-5/20 диаметром 0,2 мм. Место расположения спая определялось разрезкой образцов алмазным кругом после эксперимента. Э. д. с. термопар измерялась потенциометром КП-59. Момент наступления теплового равновесия определялся по записи электронного потенциометра. Испытания проводились в вакууме и в инертной среде. [c.366]

Вулканизационная камера и охлаждающая труба у наклонных АНВ являются одним целым без промежуточного затвора. Длина такой трубы колеблется от 60 до 100 м, причем, как правило, длина охлаждающей трубы в 3—4 раза короче вулканизационной. Отсутствие промежуточного затвора требует, чтобы давление пара и 1вады были оди нако.вы м и. Это не только упрощает конструкцию, но и улучшает качество изоляции и шланга за счет охлаждения оболочки водой высокого давления. Заданный уровень воды регулируют и контролируют с помощью термопар, встроенных в стенку вулканизационной камеры на протяжении 5—10 м. Разность температуры на термопарах, находящихся, в паровой среде и воде, [c.234]

Схема экспериментальной установки изображена на рис. 1. Два кaпилляpai вставлены в трубки большого диаметра 2. Стакан с этими трубками 3 помещен в тонкостенный цилиндр 4. Трубки сверху и снизу соединяются общими камерами. Камеры сообщаются с третьим капилляром 8 через промежуточный сосуд 9, Цилиндр помещен в никелевый термостат 5, обогреваемый регулируемым электрическим нагревателем с системой экранов. Верхняя камера цилиндра сообщается с демпфирующим сосудом большой емкости 7сЗ, который служит для плавного изменения давления. Толстостенный стальной колпак 6 служит для создания противодавления при высокой температуре. Температура рабочего участка измерялась при помощи двух плати-на-платинородиевых термопар 11. ЭДС термопар определяли пизкоомным потенциометром Р306. Перед заполнением исследуемым металлом систему прогревали до 500° С и откачивали до 2-10 мм рт.ст. двумя паромасляными диффузионными насосами ММ-40А 12,14 и форвакуумным насосом ВН-2МГ 15. Исследуемый металл заполнял промежуточный сосуд из дозатора сильфонного типа 10, а из сосуда попадал в цилиндр с капиллярами. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...