Сплавы Кривые ползучести

Рис. 1.7. Зависимость начального напряжения от минимальной скорости деформации ползучести для алюминиевого сплава, кривые ползучести которого изображены на рис. 1.1, а—в [50]

Иногда кривые ползучести выглядят и более сложным образом, периоды замедления и ускорения чередуются не так, как это показано на идеальной диаграмме рис. 18.1.1. Как правило, такое поведение свидетельствует о фазовых переходах в сплаве. Теория, которая будет излагаться ниже, применима к материалам структурно устойчивым, и в принципе фазовые переходы исключаются из рассмотрения. [c.614]

Параметры а и определяются из обработки кривых ползучести, величина для металлов и сплавов близка к 0,3. Уравнение [c.625]

Не составляет труда рассчитать ход кривой релаксации на основе теории течения или теории старения. По существу эти теории совершенно не приспособлены для описания ползучести при переменных нагрузках, а именно так и следует рассматривать процесс релаксации. Тем более может показаться удивительным, что предсказания этих малоудовлетворительных теорий дают не слишком большую погрешность. Нужно заметить, что названные теории для своего применения не требуют каких-либо аналитических аппроксимаций, тогда как уравнения типа (18.6.2) удовлетворительно описывают лишь первые участки кривых ползучести структурно устойчивых сплавов. [c.628]

Фиг. 85. Кривые ползучести при 300 отожженного (Т2) сплава В-300

Фиг. 88. Кривые ползучести при 350 термически обработанного (Т7) сплава В-300.

Фиг, 89. Кривые ползучести при 250° отожженного (Т2) сплава В-14А. [c.103]

Фиг. 90. Кривые ползучести при 250" термически обработанного (Т7) сплава В-14А.

Рис. 1. Кривые ползучести образцов из титанового сплава с защитным покрытием при различных режимах испытания.

На рис. 56 приведены типичные кривые малоцикловой усталости сплава ОТ4, полученные при пульсирующем растяжении с частотой 2 цикл/мин. На участке I образцы не разрушаются, т.е. разрушение происходит или при статическом нагружении, или после числа циклов, соответствующих участку II. На участке II разрушение происходит вследствие исчерпания пластичности в результате протекающей здесь циклической ползучести. Предельная пластичность при разрушении f на этом участке равна или превышает таковую при статическом растяжении 6,. . Повышение предельной пластичности при разрушении вследствие циклической ползучести связано, вероятно, с меньшей неоднородностью деформации при циклическом нагружении по сравнению со статическим. Для участка III характерно усталостное разрушение, которое может происходить на фоне развитых односторонних деформаций (а и Л/р, — напряжения и соответствующие им долговечности, при которых происходит переход от квазистатического к усталостному разрушению). По виду кривые циклической ползучести при квазистатическом разрушении аналогичны кривым ползучести при статическом нагружении. Как и при статической ползучести, кривые циклической ползучести имеют [c.96]

Вычисление длительной прочности композита по уравнению (25) показывает, что теоретическая прочность выше экспериментальных значений, что также было обнаружено и в [51]. Полезно исследовать ползучесть никелевого сплава при наличии армирования вольфрамом и без него. Типичная кривая ползучести показана на рис. 27. [c.305]

Рис. I. 28. Кривые ползучести титановых сплавов при кратковременных испытаниях. Обозначения соответствуют табл. I. 27

Рис. 1.18. Экспериментальные кривые ползучести сплава ЭИ-765

Предварительно на образцах из сплавов АК4-1-Т1, В-95Т, Д-19Т в диапазоне температур Г = 20 -ч- 215° С при статическом, малоцикловом и длительном статическом нагружениях были получены характеристики материалов при однородном напряженном состоянии. Время испытаний на ползучесть составляло от 0,5 до 3000 ч, суммарное время т циклических испытаний — от 0,01 до 100 ч при продолжительности цикла в интервале от 0,02 до 0,85 ч диапазон разрушаюш их чисел циклов N составил 10 — 10 циклов. В результате обработки результатов испытаний построены [11] кривые изменения ширины петли б по числу циклов К, кривые усталости при мягком и жестком нагружениях, зависимости поперечного сужения ф от числа циклов и времени испытания, кривые ползучести и изохронные кривые. Для алюминиевых сплавов в отличие от сталей участок упрочнения на диаграмме деформирования оказывается более пологим, в указанном диапазоне температур величина = 03 0,9, пре- [c.117]

Проведенные экспериментальные исследования позволили установить характер реальных реологических функций для конструкционных сплавов в соответствующих рабочих диапазонах температур. С учетом этих данных оказалось возможным сформулировать обобщенный принцип подобия, охватывающий как склерономные, так и реономные свойства циклически стабильных материалов. Соответствующие уравнения состояния отражают систему довольно простых правил, позволяющих со степенью приближения, вполне достаточной для инженерных расчетов, определить ход диаграммы деформирования и кривой ползучести при произвольной истории пропорционального повторно-переменного нагружения. [c.169]

Рис. 56. Первичные кривые ползучести а-сплава титана (Ti—А1—Zr) при 20, 150 и 400°С

Ползучесть описывается кривой ползучести (рис. 35), которая представляет собой зависимость деформации от времени при постоянных температуре и приложенной нагрузке (или напряжении). Кривая ползучести имеет одинаковый вид для широкого круга материалов — металлов и сплавов. [c.118]

В качестве иллюстрации на рис. 13.10 показаны результаты (см. (8]), к которым приводит кратковременное изменение напряжения в процессе испытания на ползучесть сплава свинца. Если напряжение временно на период А В увеличивается, скорость ползучести возрастает и имеет место неустановившаяся ползучесть. Если же напряжение временно уменьшается на период АВ, скорость ползучести тоже уменьшается. При возврате по истечении периода АВ к первоначальной величине напряжения кривые ползучести, как правило, стремятся приблизиться к исходной кривой ползучести. Однако тщательное исследование результатов показывает, что предельная деформация ползучести сложным образом зависит от изменения напряжения. Например, малые отрицательные приращения напряжения могут вызвать увеличение предельной деформации ползучести. Это показано на вставке на рис. 13.10(a), и еще более ясно на рис. 13.10(6). [c.449]

Рис. 13.11. Кривые ползучести листов алюминиевого сплава при температуре 150°С сравнение зависимости величины деформации ползучести от времени при постоянной нагрузке и при циклическом нагружении. (Из работы [8].) 1 — постоянная нагрузка 2 — циклическое нагружение.

Кривые ползучести для сплава X при температуре 1200°Р (650°С) приведены на рис. Q13.il. Предельно допустимое значение деформации ползучести равно 0,01. На растягиваемый элемент при 650°С последовательно действуют следующие напряжения [c.470]

Прочность при кратковременном испытании сохраняется достаточно высокой до 600 С, однако длительная работа сплава ограничивается 450° С, что обусловливается кривыми ползучести, длительной прочности и термической стабильностью материала. [c.71]

Рис.. 30. Кривые ползучести сплава BTS-l при температурах 300—4f]0 С за 100 ч (о), за СОО ч (б)

Рис. 35. Кривые ползучести сплава ВТ8 при 450 (й), 500 (б) и 550° С (е)

Испытание проводили на машинах АИМА-5-2 использовали цилиндрические образцы из сплава ХН55МВЦ диаметром 7 мм и длиной рабочей части 70 мм [185]. Удлинение и соответственно деформацию образца измеряли с помощью индикаторов часового типа И410МН с ценой деления 0,01 мм. Экспериментально определяли кривые ползучести при 7 = 900°С в случае стационарного а = 14 и 20 МПа (рис. 1.5, режим 1) и нестационарного— циклического—(рис. 1.5, режим 2) нагружения по следующему режиму нагружение о = 20 МПа в течение 25 ч, разгрузка до а = 0, отдых 50 ч (а = 0). Эксперименты показали, что в процессе отдыха наблюдается обратная ползучесть при нагружении (а = 20 МПа) кривые ползучести практически идентичны, т. е. не зависят от номера цикла и повторяют начало первой стадии (рис. 1.5, кривая 2). Автомодельность кривых ползучести при периодическом нагружении, по всей видимо- [c.33]

Рис. 1.5. Кривые ползучести образца из сплава ХН55МЦВ при стационарном (1) и нестационарном (2) режимах нагружения Т = 900°С)

Рис. 1.6. Расчетные кривые ползучести сплава ХН55МЦВ при стационарном (/) и нестационарном нагружениях (2, 3)

Рис. 3.8. Расчетные кривые ползучести ef(t) для сплава ХН55МВЦ при одноосном нагружении (/) и нагружении при наличии объемного сжатия (2) при Г = 1000 С

Рис. 3.9. Кривые ползучести и критическая деформация сплава ХН55МВЦ (Г = 1000 X) при одноосном нагружении (а) и нагружении при наличии объемного сжатия (б)

Фиг. 86. Кривые ползучести при 300° терми ческп обработанного (Т7) сплава В-300.

Исследование ставило задачей изучение кратковременной ползучести и жаропрочности сплава ЭИ437Б в разных условиях быстрого нагружения и нагрева с последующим временем испытания 5—7 мин. В задачу входило снятие кривых ползучести для температур 600 и 800°С и определение предела длительной прочности за время 5—7 мин. Испытания проводились на пятикратных цилиндрических образцах с резьбовыми головками, на гидрав-. лической машине ИМЧ-30. Были проведены три серии экспериментов. [c.253]

В работе приведены результаты исследования кратковременной ползучести сплава ЭИ437Б в разных условиях быстрого нагружения и нагрева с последующим временем испытания 5—7 минут. Приведены кривые ползучести и определены пределы длительной прочности за это время. [c.434]

В настоящей работе исследовано влияние газонасыщения на кратковременную жаропрочность титановых сплавов ВТ5-1, ОТ4-1 и ВТ14. Испытания проводились по новой методике, частично описанной в работе [48]. Образец в форме пластины длиной 150 мм, шириной 10 мм, имеющей толщину листа материала, нагревался ТВЧ с помощью одновиткового индуктора и подвергался растяжению постоянными напряжениями до разрущения. При этом на осциллографе записывалась кривая ползучести и определялось время до разрущения. [c.75]

Рис. 1.17. Экспериментальные кривые ползучести сплава ЭИ-607А, доведенного до разрушения при постоянном истинном напряжении

Рис. 3-4. Результаты испытаний на ползучесть. а — кривые ползучести стали при постоянной температуре н при различных напряжениях (/, II н /// —стадии) б — обработка результатов испытаний стали J2XlM > в координатах Ig с—Ig и [Л. 7] s — обработка результатов испытаний с использованием параметрической зависимости (сплав ЭИ827) [Л. 9].

Для сплавов ОТ-4 (рис. 8), ВЖ-98 и стали Х18Н9Т кривые ползучести при испытании в потоке воздуха идут выше, чем в неподвижной воздушной среде. Скорость второй стадии ползучести [c.89]

Четкое разделение кривой ползучести на два участка — не-установившейся и установившейся, возможно при испытании под напряжениями, значения которых находятся в интервале от (0,5ч-0,7) 00,2 до (0,95- 1,0) 00,2- При напряжениях выше 00,2 не-установпвшаяся ползучесть переходит в третью стадию ползучести практически без участка установившейся ползучести. Продолжительность испытаний при этом находится в пределах от нескольких минут до нескольких часов. При напряжениях несколько ниже 00,2 участок установившейся ползучести весьма продолжителен. При испытании на базе 2000 ч образцы не разрушаются при напряжениях (0,95ч-0,97) 00,2, а на базе 10 000 ч — при напряжениях около (0,9- -0,95) 00,2. Дальнейшее уменьшение напряжений приводит к такому уменьшению скорости установившейся ползучести, что разрушение не достигается за практически достижимые базы испытаний — 100 ООО ч и более. В связи с этим условный предел длительной прочности а- и а + -сплавов при нормальной температуре находится в пределах (0,9-н0,95) 0о,г- [c.127]

Ползучесть проявляется не только при статическом, но и циклическом нагружении. Исследование ползучести в условиях малоциклового растяжения (мягкое нагружение) было проведено, в частности, авторами [171 на сплаве ВТ8. Исследования показали, что при максимальных напряжениях цикла 0,9 кривые ползучести при циклическом нагружении соответствуют кривым при статическом нагружении. Величина пластической деформации при разрушении (б, ijj) равна деформации при статическом разрушении. Квазистатический характер разрушения наблюдается при частоте нагружения 0,5 и 2 цикл/мин. Уменьшение (Тщах приводит К переходу от квазистатики к усталостному разрушению, однако не мгновенно, а постепенно. Так, при = = 0,88(1а накопленная до разрушения деформация достаточно велика, б = 4,4%, ур — 6,8%, при последующем уменьшении Onjax. [c.129]

В первой части гл. 8 последовательно описаны закономерности упругих и Прочностных. свойств, а также процессы деформации и разрушения. Подчеркнута такая характерная черта аморфных сплавов, как высокая вязкость разрушения в сочетании с высокой прочностью. Рассмотрена также зависимость механических свойств от температуры и скорости. деформирования. В аморфных сплавах ниже некоторой температуры Гр пластическая деформация протекает крайне неоднородно — она сосредоточена в полосах деформации, которые на стадии разрушения служат источником трещин. Выше Тр пластическая деформация становится однородной. На первом температурном участке прочность сравнительно слабо зависит от скорости деформирования, на втором эта зависимость выражена ярко. Темп уменьшения прочности с повышением температуры резко возрастает при Т>Тр, а разрушение при этом происходит после образования шейкн. Кривые ползучести аморфных сплавов имеют вид, идентичный кривым ползучести кристаллических металлов, но природа их специфического вида совершенно разная, поскольку дислокационный механизм развития ползучести для аморфных сплавов не приемлем. В стности, процесс установившейся ползучести в аморфных металлах связан с механизмом вязкого течения и осуществляется путем диффузии. [c.20]

О процессах высокотемпературной деформации аморфных металлов при температурах >Тр можно судить по результатам испытаний на гползучесть [5, 6, 28]. На рис. 8.22 приведена типичная для аморфных металлов кривая ползучести, полученная на сплаве Pd8oSi2o при 125°С во время испытания по д нагрузкой 640 МН/м [4]. Процесс ползучести, как видно,. можно разбить на две стадии вначале следует стадия не-установившейся ползучести, которая затем переходит в устан01вившуюся ползучесть. Полностью идентичный ход кривых ползучести отмечается и при испытаниях кристаллических металлов, где неустановившаяся ползучесть связана с процессами размножения дислокаций, а установившаяся — соответствует одновременному протеканию процессов размножения и аннигиляции дислокаций. В связи с этим, учитывая отсутствие дислокаций в аморфных металлах, правомерен вопрос о том, каков в этом случае механизм ползучести Для ответа на него необходимо прежде всего подробно проанализировать кривую ползучести. [c.239]

Рис. 8.22. Кривая ползучести аморфного сплава PdjoSiM при 125°С при напряжении 640 МН/м и кривая разгружения

Рнс. 8.23. Кривые ползучести аморфного сплава PdeoSijo под напряжением 670 МН/м при различных температурах [c.240]

Рис. 13.6. Кривые ползучести для трех материалов в логарифмических координатах. (Из работы [5].) 1 — проволока из высокочнстого алюминия (Л) 2 — холоднотянутая медная проволока средней твердости (В) 3 — образец разрушился 4 — стержень из отлитого в земляную форму алюминиевого сплава, испытанный при 600°F( )..

Рис. 13.13. Кривая ползучести для кобальтового сплава S-816 при 816°С и напряжении 18 000 фунт/дюйм сравнение с результатами аналогичных испытаний в условиях циклических двухминутных повышений температуры до 900 С. (Из работы [8].) По оси ординат — удлинение вследствие ползучести, дюйм 1—27 циклов 2 — стандартное испытание на ползучесть.

Диск авиационного двигателя из сплава Z в течение двухчасового типичного полета подвергается воздействию напряжении и температур в соответствии с данными, приведенными в таблице (см. стр. 470). Предельно допустимая деформация ползучести равна 0,1. Используя кривые ползучести для этого материала, приведенные на рис. Q13.12, вычислите полную деформацию ползучести после двухчасового полета с помощью (а) правила временного упрочнения, (Ь) правила де( юрмационного упрочнения и (с) правила относительной продолжительности. [c.471]

Кривые ползучести сплава ВТЗ-1 при температуре 100° С (по данным Л. П. Никитиной и Н. Н. Ревякиной) в зависимости от продолжительности испытания до 1000 ч приведены на рис. 28, а от уровня напряжений - [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...