Вычисление длительной прочности

Вычисление длительной прочности композита по уравнению (25) показывает, что теоретическая прочность выше экспериментальных значений, что также было обнаружено и в [51]. Полезно исследовать ползучесть никелевого сплава при наличии армирования вольфрамом и без него. Типичная кривая ползучести показана на рис. 27. [c.305]

Вычисленное время до разрушения для двух армированных стеклом матриц показано на рис. 20 сплошными линиями. Видно, что, даже если считать прочность волокон не зависящей от времени, все равно комбинация статистического распределения их прочности с вязкоупругими свойствами матрицы приводит к временной зависимости прочности композита. В рассматриваемом случае демонстрируется влияние изменения вязкоупругих свойств на длительную прочность композита уменьшение прочности армированной эпоксидной смолы по прошествии 10 мин составляет 12%, в то время как уменьшение прочности армированной полиэфирной смолы через такой же промежуток времени составляет 29%. [c.293]

Рис. 22. Сравнение вычисленных и экспериментальных значений длительной прочности для композитов вольфрам — медь по напряжениям в волокне.

Другая теория [54] основана на статистической природе длительной прочности отдельных волокон. Она представляет собой дальнейшее развитие способа непосредственного вычисления [c.315]

Значения tfi и Nfi определяют для данных условий малоциклового нагружения заранее в простых опытах на длительную прочность (рис, 2.30, а) и неизотермическую малоцикловую усталость без выдержки (рис. 2,30, б). В последнем случае необходимо обеспечить сочетание циклов нагрева и нагружения, соответствующее исследуемому рел иму термомеханического нагружения. Ввиду высокой трудоемкости испытаний на малоцикловую усталость с независимыми циклическим нагревом и нагружением, в большинстве случаев используют в качестве базовых испытания на термоусталость без выдержки, когда временные эффекты заметно не проявляются. В условиях термоусталостного нагружения по программам (см. рис. 2.30) вычисление значений указанных типов повреждений может быть заменено суммированием [c.86]

Данные о влиянии величины зерна на сопротивление ползучести и длительной прочности стали 18-12 с Nb, вычисленные для 10 ООО и 100 ООО ч, приведены на рис. 192 [307]. Крупнозернистая сталь имеет более высокую длительную прочность при температурах выше 675° С, чем мелкозерниста . Величина зерна оказывает [c.348]

Для вычисления коэффициента прочности необходимо определять фактическую величину модуля деформации дорожной одежды, но это сложно и трудоемко. Более современным и правильным является оценка прочности дорожных одежд по величине модуля длительной упругости Ej [6, 29]. [c.70]

Основная критика рассмотренного подхода обычно связана с подтверждаемой опытами нестабильностью закономерности суммирования повреждений df и при варьировании механических, временных и температурных условий нагружения (по имеющимся данным, минимум суммы dg может достигать [151 значений 0,1 и менее). Кроме того, погрешность расчета длительной циклической прочности связана как с ограниченной точностью вычисления действительных напряжений в установившейся и не-установившейся стадиях ползучести, так и с трудностями точного разделения размаха напряжений на части с противоположными знаками. [c.38]

Коэффициент прочности — отношение фактического модуля длительной упругости ( уф) к требуемому ( утр), вычисленному по интенсивности и составу движения на заданный момент времени, т. е. [c.237]

Мак-Данелс и др. [39] подтверждают свои выводы большим числом экспериментов по длительной прочности композитов с различным объемным содержанием волокон. Экспериментальные результаты обрабатывались по уравнению (25) и вычислялась длительная прочность вольфрамового волокна ( ). Вычислен- [c.299]

Отправляясь от более низкой температуры (1093 С), можно видеть (рис. 24, а), что для продолжительности нагружения, большей 8 час, волокна в композите теряют часть своей длительной прочности. Потеря почти постоянна и мала для более толстых проволок, а более тонкие быстро теряют свои прочностные качества. Для продолжительности нагрузки менее 30 час композит с более тонкими проволоками предпочтительнее композита, армированного волокнами с большим диаметром. Гораздо большая потеря свойств волокна в композите проявляется при 1204 °С (рис. 24, б). РГнтересно напомнить, что для армированной вольфрамом меди среднеквадратичная длительная прочность волокон, вычисленная из экспериментов на композите по той же самой фор- [c.303]

И еще одна работа по длительной прочности композитов бор — алюминий 6061 [40] выполнена при трехточечном изгибе образцов, содержапщх 40 и 60% волокон. Кривые ползучести и длительной прочности для этих материалов, испытанных при 204 и 316 °С, построены при помощи простых формул для вычисления макси- [c.307]

Критерии, основанные на характеристиках длительной статической прочности, в случаях, когда термоциклическое нагружение производят с длительными выдержками на максимальной температуре цикла, в качестве критерия прочности можно ис-лользовать характеристики длительной прочности и ползучести ([95, 100] и др.). Так, Тайра [100] предлагает сипределять долговечность при асимметричном неизотермическом цикле нагруже-ния по уравнениям ползучести, вычислив эквивалентные значения напряжения и температуры за цикл нагружения. При вычислении 0ЭКБ и экв предполагают справедливым линейный закон [c.141]

Коэффициенты А — Ад, за исключением А , определяются непосредственно без вычислений из уравнений усталости и длительной прочностью для сплава ЭИ826, так как при щ = 0 In i = = А + 4.jOm при От = о 1п + А о + Ад или In (N/f) [c.340]

Если при данной температуре ползучесть возможна (см. 193), то необходимо прежде всего установить, какое из допускаемых напряжений при заданном сроке с.1ужбы детали /д является большим — допускаемое напряжение по суммарной деформации ползучести (Стсе) или по минимальной ее скорости (а ), или допускаемое напряжение, вычисленное по пределу длительной прочности где kt — коэффициент запаса длительной прочности, который можно принимать [c.582]

Располагаемую пластичность (или деформационную способность) используют при вычислении квазистатического или длительного статического повреждения. Эту характеристику получают ири статическом разрыве с различной длительностью при соответствующей температуре испытания. Диапазон времен разрущения выбирают с учетом временной базы, применительно к которой оценивают повреждения. Приближенно располагаемую пластичность можно получить при пспытаннях на ползучесть и длительную прочность. [c.98]

В соответствии с установившейся в машиностроении практикой основным методом расчета прочности конструкций, работающих при высоких температурах, как и при комнатной, является расчет по допускаемым напряжениям. В зависимости от рабочей температуры, вида изделий и условий его работы в качестве исходных характеристик прочности материала могут использоваться временное сопротивление а , предел текучести ст,., предел длительной прочности а для особоточных узлов либо изготовляемых из малопластичных материалов — и предел ползучести Оп. Величина допускаемого напряжения является минимальным значением из вычисленных по следующим условиям [c.155]

Эго уравнение описывает кривую малоцикловой усталости без выдержек. На рис. 35 такая кривая приведена для стали 12Х18Н9Т, причем сплошной линией показана кривая усталости, вычисленная по предельной пластической деформации при активном нагруйении, штриховой — кривая, вычисленная по разрушающей деформации при длительном нагружении t) [25 . На рис. 36 для этой х стали даны кривая длительной прочности 1) и кривые 8° (f) (3) и (t) 2). Существенно отметить, что с ростом времени деформирования значения е (О приближаются к значению 4 р. [c.209]

Одной из возможностей построенйя критерия длительной прочности анизотропного материала является установление (из экспериментов) вида функции f (t ) в условии (5.46). Следует отметить, что запись критерия прочности в форме (5.46) предполагает равномерное сужение поверхности длительной прочности с ростом времени Строго говоря, если учитывать различный механизм процесса разрушения материала при растяжении, сжатии, сдвиге и т. д., то следует ожидать, что деформация поверхности длительной прочности будет неодйнаковой в разных октантах пространства напряжений. В таком случае естественным путем использования критерия кратковременной прочности ДЛй оценки длительной прочности материала было бы вычисление компонентов тензоров прочности через характеристики длительной прочности при простейших деформациях. Именно такой прием рассматривается в работах К. В. Захарова, А. М. Скурды и др. Однако этот путь приводит к громоздким вычислениям и связан с экспериментальным определением большого числа констант кратковременной и длительной прочности материала. [c.160]

Под расчетной температурой металла труб t T понимается наибольшее местное значение температуры стенки, вычисленное с учетом неравномерностей тепло-восприятия по сечению газохода и окружности трубы, растечки тепла по стенке, гидравлической неравномерности и конструктивной нетождественности змеевиков. Так как большая часть обогреваемых труб котельных агрегатов высокого и сверхкритического давлений рассчитывается на длительную прочность, то при определении расчетной температуры металла нужно учитывать в основном не кратковременные пики температур, а статистически длительные их значения. В соответствии с этим выбираются значения коэффициентов неравномерности. [c.79]

Аномальный ход ветви диаграммы длительной прочности ПЭВП в области напряжений, близких к тем, при которых происходит пластический разрыв, отмечался выше при анализе опытов по долговечности ПЭВП при одноосном растяжении. Сравнение диаграмм длительной прочности образцов ПЭВП при различных напряженных состояниях дано на рис. 7.19. Обработку опытных данных производили относительно интенсивности напряжений а,-, максимальных нормальных напряжений а1, а также эквивалентных напряжений, вычисленных по критериям Малмейстера и Гольденблата—Копнова в формулировке для изотропного материала с различным сопротивлением растяжению и сжатию [c.291]

По кривым распре 1.елгния долговечностей для напряжений ст,, Оз и т. д. были найдены значения времени, соответствующие заданной вероятности, и вычислены значения параметра Ларсона—.Миллера. Кривые распределения вычисленных по этим значениям долговечностей величин параметра приведены в нижнем левом углу графика. Параметрические кривые, построенные с помощью рассмотренных кривых распределения, дали возможность с заданной вероятностью определить пределы длительной прочности сплава ЖС6К для требуемых времени и температуры. [c.20]

Необходимо, например, рассчитать на прочность коленчатый вал двигателя внутреннего сгорания. Не надо быть специалистом, чтобы представить себе объем необходимой работы. Вал установлен на нескольких подшипниках. В определенном порядке, известно каком, в цилиндрах двигателя происходит воспламенение рабочей смеси и через шатун на вал передается усилие. По индикаторной диаграмме может быть вычислен закон изменения усилия в зависимости от угла поворота вала. Несмотря,на то, что длины участков вала всего в два три раза больше характерных размеров поперечных сечений, можно с определенной натяжкой рассматривать коленчатый вал как пространственный брус, нагруженный достаточно сложной системой сил. С поворотом вала эти силы, естественно, меняются. Меняются их плечн и потому для выявления общей картины действующих сил необходимо произвести анализ изгибающих и крутящих моментов при различных угловых положениях вала. Скажем, через каждые 10° поворота вала. Это — достаточно длительная и кропотливая подготовительная работа. [c.93]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

Для определения коэффициентов аир уравнения (2.34) в соответствии с методикой обработки экспериментальных данных достаточно испытать три-четыре серии образцов по общему режиму ие-изотермического малоциклового нагружения при варьировании основных параметров (например, /в), чтобы реализовать различные соотношения щ1ар Уравнение (к34), характеризующее нелинейный закон суммирования повреждений при вычислении их по соотношениям (2.30), является основой для определения разрушающего числа циклов Nf материала в опасной зоне конструктивного элемента с использованием характеристик длительной и малоцикловой прочности. В последнем случае необходимо выдержать определенное сочетание полуциклов нагрева и охлаждения. Приближенно характеристики малоцикловой прочности можно получить при испытаниях на термическую усталость, если в реальном объекте иолуцикл сжатия приходится на область высоких температур и выдержки осуществляются при 7 тах- [c.91]

Таким образом, по результатам испытаний длительностью 100—1000 час. можно получить ориентировочные значения разрушающих напряжений на po ки 10—50 тыс. час. при темпер.атуре на 50—100° ниже. Вычисленные по параметрической зависимости знaчeн ия предела длительно сти прочности на срок 10—100 тыс. час. отличаются от эк-r .тpa пoл poвaнныx по опытным данным на 10% и лишь в отдельных случаях на 20%. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...