Оболочки Устойчивость при изгибе

В случае потери устойчивости при изгибе оболочки поперечной [c.208]

Устойчивость при изгибе. Эксперименты показывают, что выпучивание оболочек средней длины при чистом изгибе происходит хлопком с образованием вмятин в сжатой зоне. Наличие растянутой зоны и неравномерность распределения сжимающих напряжений здесь оказывают существенное влияние. При чистом изгибе критические напряжения иа 25% превышают величину, соответствующую равномерному сжатию 110]. Начальные вмятины в растянутой зоне не оказывают влияния на несущую способность. [c.45]

Формы потери устойчивости 501 Оболочки цилиндрические длинные — Общее решение и основные случаи расчета 481—483 — Понятие 480 — Устойчивость при- действии осевых сил 502 — Устойчивость при изгибе 504, 505 — Устойчивость при кручении 503 [c.691]

Книга соответствует традиционной программе машиностроительных вузов. Излагаются следующие разделы курса сопротивления материалов растяжение, кручение, изгиб, статически неопределимые системы, теория напряженного состояния, теория прочности, толстостенные трубы и тонкостенные оболочки, прочность при переменных напряжениях., расчеты при пластических деформациях, устойчивость и методы испытаний. Даются элементарные сведения пв композиционным материалам. [c.32]

Настоятельно рекомендуем не ограничиваться рассмотрением потери устойчивости сжатого стержня, а привести еще несколько технически важных примеров. Скажем, показать потерю устойчивости при прямом изгибе, потерю устойчивости сжатого радиальными силами кольца или тонкой оболочки. Не все преподаватели хорошо рисуют на доске, поэтому следует заготовить специальные плакаты, на которых показана потеря устойчивости плоской формы изгиба и сжатого кольца. Затрата времени на эти дополнительные сведения очень невелика, а познавательный эффект значителен. [c.190]

Изложены основные разделы курса сопротивления материалов растяжение, кручение, изгиб, статически неопределимые системы, теория напряженного состояния, теория прочности, толстостенные трубы, пластины и оболочки, прочность при переменных напряжениях, расчеты при пластических деформациях, устойчивость и методы испытаний. Для лучшего усвоения теоретического материала даны примеры с решениями. По сравнению с предыдущими изданиями опущены параграфы и главы, не получившие широкого практического применения, внесены дополнения и уточнения с учетом современных тенденций развития механики и прочности конструкций. [c.4]

Трехслойные конические оболочки с ортотропными- несущими слоями рассматривал Риз [229], который сформулировал задачу устойчивости при осевом сжатии, изгибе, кручении и при комбинированном воздействии этих нагрузок. Численные результаты были, однако, получены только для случаев осевого сжатия и чистого изгиба. Устойчивость трехслойных ортотропных оболочек других форм, насколько известно автору, не рассматривалась. [c.249]

Анализу изгиба и устойчивости осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения при ползучести посвящено относительно небольшое число работ, касающихся в основном сферических оболочек постоянной толщины под действием равномерного внешнего давления. При исследовании устойчивости оболочек такого класса не обязательно учитывать начальные несовершенства срединной поверхности. При этом имеются в виду неосесимметричные несовершенства, так как учет осесимметричных начальных прогибов, формально соответствующий анализу деформирования осесимметричной оболочки новой формы, не меняет существа подхода к решению задачи. [c.8]

Таким образом, в то время как вопросы изгиба и устойчивости упругих оболочек изучены достаточно хорошо, до численного результата доведено сравнительно немного задач устойчивости оболочек при ползучести. Это положение объясняется прежде всего отсутствием единого взгляда на критерии потери устойчивости при ползучести, с помощью которых можно расчетным путем достоверно оценить величину критического времени, а также сложностью экспериментальных исследований и трудоемкостью решения геометрически и физически нелинейных задач. [c.12]

Исследуем изгиб и устойчивость при ползучести оболочек, выполненных из нейлона типа 6/6 и находящихся под действием равномерного внешнего давления при нормальной температуре. Выбор материала обусловлен наличием в работе [82] результатов теоретических и экспериментальных исследований ползучести нейлоновых шарнирно-опертых сферических оболочек, а также кривых ползучести. Модуль упругости материала Е = = 0,035-10 МПа, коэффициент Пуассона =0,3. [c.55]

Сравнение коэффициентов устойчивости для цилиндрической оболочки, нагруженной осевой силой и нагруженной изгибающим моментом, показывает, что при одинаковых сжимающих напряжениях устойчивость оболочки при изгибе примерно на 25 % выше, чем при осевом сжатии. Совместное действие изгибающего момента и осевой силы можно учесть коэффициентом [c.297]

Жесткость торцового шпангоута при изгибе из его плоскости примем пренебрежимо малой поэтому на правом торце оболочки при х — I осевая сила = 0. Чтобы сформулировать последнее граничное условие, рассмотрим взаимодействие оболочки и торцового шпангоута при потере устойчивости. Как уже отмечалось в 12.4, оболочка при изгибе нагружает шпангоут касательными распределенными силами, определяемыми выражением (12.60). В рассматриваемой задаче [c.343]

Решение задач устойчивости при неоднородных напряженно-деформированных состояниях имеет некоторые специфические особенности. С начала неоднородного нагружения элементы оболочек в той или иной мере начинают изгибаться. Волокна материала оболочки находятся в разных условиях сжатия, а некоторые из них находятся в зоне растяжения и оказывают поддерживающее влияние. В связи с этим при решении задач возникает ряд новых вопросов. [c.191]

Рис. 12.2, Форма потери устойчивости оболочки при изгибе моментом

Эксперименты были проведены в работах [7.23, 12.7, 12.10, 12.11, 12.14]. Потеря устойчивости оболочек средней длины при изгибе моментом, как и при сжатии, происходит хлопком. Выпу-чины имеют ромбовидную форму с затухающей амплитудой к зоне растягивающих напряжений. Однако, в отличие от осевого сжатия, до потери устойчивости имеет место овализация поперечных сечений. Наибольшую деформацию приобретает среднее по длине сечение. [c.195]

Рис 13.3. Форма потери устойчивости оболочки при изгибе силой. [c.201]

Рис. 13.4. Формы потери устойчивости оболочек при изгибе силой.

При изгибе моментом основная форма потери устойчивости имеет вмятины с центрами в плоскости действия момента, т. е. по линии действия наибольших нормальных напряжений. Если гребень волны докритической деформации окажется тоже на этой линии, то для перестройки такой исходной формы оболочки потребуется большая величина момента, чем для потери устойчивости оболочки без давления. Вероятно, это и имело место при деформации оболочек, значения которых получились выше единицы. На рис. 20.7 показаны формы двух потерявших устойчивость оболочек. Оболочка 35 имела соответствующую основной форме потери устойчивости докритическую деформацию. Значения R для нее получились низкими. У оболочки 34 по линии действия максимальных нормальных напряжений был гребень докритической деформации. Вмятины образовались в зоне действия средних по величине нормальных напряжений. Значения R получились высокими. Предположение о взаимодействии докритической и основной форм потери устойчивости подтверждают и осциллограммы процесса потери устойчивости. У оболочек первой группы хлопки были менее интенсивными, падение нагрузки значительно меньше, чем у оболочек второй [c.246]

Рис. 20.7. Форма потери устойчивости оболочек при изгибе моментом и внешнем давлении.

Оболочки при изгибе силой с внешним давлением теряют устойчивость хлопком. [c.247]

Дар ев с кий В. М. Устойчивость консольной цилиндрической оболочки при изгибе поперечной силой с кручением и внутренним давлением. В сб. Прочность цилиндрических оболочек. М., Оборонгиз, 1959, стр. 72—94 в сб. Расчет пространств, конструкций. Вып. 5. М., Гос-стройиздат, 1959, стр. 431—449. [c.349]

Кабанов В. В. Устойчивость цилиндрической оболочки при изгибе поперечной силой с кручением и внутренним давлением. В сб. Избранные проблемы прикладной механики. М., ВИНИТИ, 1974, стр. 365—369. [c.349]

Для составления предельного условия местной потери устойчивости цилиндра при изгибе воспользуемся тем обстоятельством, что выпучивание оболочек средней длины в сжатой зоне в этом случае сопровождается появлением сравнительно мелких вмятин и соответствующие им критические напряжения могут быть приближенно определены по той же формуле, что и при осевом сжатии пологой цилиндрической оболочки [24] [c.128]

Устойчивость цилиндрической оболочки при изгибе поперечной силой [c.119]

Устойчивость при кручении, при изгибе поперечной силой оболочек, полученных косой, перекрестной и изотропной намотками [c.205]

Устойчивость при осевом сжатии, внешнем давлении и изгибе поперечной силой многослойных оболочек [c.208]

Величина X находится как наибольшее собственное число матриць/ А, которая имеет двухленточное строение. При этом необходимо производить минимизацию по параметру Я. Результаты вычислений по ЭВМ, выполненные методом степенной итерации [14.2], показаны на рис. 12.3 кривой линейная теория . При этом = AqIT — отношение амплитуды усилия к критическому усилию однородного сжатия. Эта величина отличается от единицы только при малых значениях R/h, т. е. в случае относительно толстых оболочек. Таким образом, можно считать, что амплитуда осевого критического усилия при изгибе моментом близка к критическому однородному усилию. Физически это можно объяснить локальностью формы потери устойчивости — изменение усилий в пределах вмятины незначительно. Форма потери устойчивости на половине развертки оболочки показана на рис. 12.2. Изложенная постановка линейной задачи устойчивости при изгибе моментом принадлежит Флюгге [5.4]. [c.194]

В случае потери устойчивости при изгибе многослойной оболочки поперечной силой Q на конце, следуя процедуре алгоритма, описанного в 2.7, найдем Q = airDnR , где а удовлетворяет соотношению (7.5) гл. 2, в котором [c.211]

НОМ на рис. 7.10 случае продольного сжатия цилиндрической оболочки), и дается сопоставление с кривой, полученной Д. Яо ) для случая локальной потери устойчивости при изгибе с образованней овальной формы поперечного сечения (две волны в окружном направлении и одна выпучина в продольном направлении, амплитуда которой затухает от центра выпучины по экспоненциальному закону). Д. Яо в своем исследовании использовал члены, связанные с учетом больших прогибов, которые, как было показано ранее, являются существенными такой тип потери устойчивости, как правило, наблюдается при выпучивании вследствие изгиба толстостенных труб, подобных резиновым шлангам, и толстых металлических труб, выпучиваюш,ихся за пределом упругости. [c.513]

Книга соответствует традиционной программе машиностроительных вузов. Излагаются следующие разделы курса сопротивления материалов растяжение, кручение, изгиб, статически неопределимые системы, теория напряженного состояния, теория прочности, толстостенные трубы и "онкостенные оболочки, прочность при переменных напряжениях, ргсчеты при пластических деформациях устойчивость и методы испытаний. По сравнению с предыдущими изданиями она сокращена за счет разделов, которые на лекциях обычно не читаются, и дополнена некоторыми элементарными сведениями по композиционным материалам, получающим в настоящее время повсеместное распространение и общее признание. [c.2]

Отметим, что обычную уточненную теорию оболочек вполне можно использовать для анализа трехслойных конструкций, если иметь в виду, что их жесткость при изгибе и кручении обеспечивается несущими слоями, а сдвиг по толщине имеет место в слое (или слоях) заполнителя. Относительно небольшую нормальную деформацию заполнителя в большинстве случаев можно не учитывать. Однако этим эффектом нельзя пренебрегать при исследовании местной формы потери устойчивости (сморщивание обшивки). Так, универсальная теория, предложенная в работе Бар-телдса и Майерса [27], которая позволяет описать как местную, коротковолновую (сморщивание обшивки), так и длинноволновую (общую) формы потери устойчивости, учитывает податливость заполнителя в нормальном направлении. [c.247]

В оболочках под воздействием внешних нагрузок, меньших критических значений при мгновенном деформировании, в условиях ползучести происходит существенная эволюция напряженно-дефор-мированного состояния, что в некоторый (критический) момент времени может привести к потере устойчивости. В связи с этим иссле-. дования изгиба и устойчивости при ползучести имеют вамсное научное и практическое значение. [c.3]

На рис. 13.2, а приведена типичная зависимость безразмерного критического давления — Ркр Ркр.о от относительной безразмерной жe tкo ти торцового шпангоута EJ = ЕЛ Ю , где /7 р.о — критическое давление свободно опертой по обоим торцам оболочки длиной L График построен для конкретной оболочки с параметрами till — 1, Rlh = 500 (рис. 13.2, б). Проследим за изменением критического числа волн п и формы изгиба образующей при увеличении относительной безразмерной жесткости шпангоута При EJ= О оболочка теряет устойчивость при /г = 10 и Ркр —0 6 максимальные поперечные перемещения имеют свободный край (форма 1 на рис. 13.2). С ростом размерной жесткости 7 критическое давление сначала заметно возрастает, хотя форма изгиба образующей сохраняет тот же характер, а критическое число волн при EJ 0,3 уменьшается до [c.345]

В заключение приведем результа- qq ты исследования устойчивости оболоч- ки, имеюш ей на краях упругие кольца. На рис. 8.6 показаны графики, полученные Ю. И. Бадрухиным [8.4]. Через 1г, /к обозначены моменты инерции поперечного сечения кольца при изгибе из его плоскости и полярный момент инерции. При малых значениях 1 , /к величина kq близка к величине kq для свободно опертой оболочки. С увеличением /z, /к величина kq растет и достигает значения kq, близкого к kq защемленной оболочки. Существенное изменение критического давления происходит в диапазоне 1k R = 10" IQ- . [c.145]

Тонкие упругие оболочки средней длины обычно теряют устойчивость с образованием мелких вмятин, как и в случае осевого сжатия. Однако при изгибе вмятйны образуются в основном в сжатой зоне. Поэтому для описания такой неоднородной формы потери устойчивости приходится использовать ряды по окружной координате. Исследование такого рода составили второе направление. Рассмотрим свободно опертую по краям оболочку. Исходное состояние считаем безмоментным. Единственным отличным от нуля усилием будет продольное усилие, которое изменяется по окружности и постоянно по длине [c.193]

В некоторых работах (см. [5.1]) объединены два указанных направления в исследовании устойчивости оболочки при изгибе моментом. Критическое состояние оболочки определяется моментом появления локальных вмятин на деформированной докрити-ческим изгибом оболочке. Докритическое состояние определяется нелинейным решением, так что критическая нагрузка соот-ветЬтвует точке бифуркации этого решения. Рассмотрены как бесконечно длинная оболочка, так и оболочка конечной длины. [c.194]

Как показывают эксперименты, при изгибе силой возможны два типа потери устойчивости. У длинных оболочек выпучивание происходит в зоне наибольших сжимаюш,их усилий (ф л, л Z-), Волнообразование при этом сходно с волнообразованием при чистом изгибе, но имеет затухание по длине от места наибольших усилий Г . У коротких ободочек выпучивание начинается с боковых областей (ф=я/2), где действуют наибольшие сдвиги. Волнообразование при этом на половине оболочки (О ф я) сходно с волнообразованием в случае чистого кручения, но имеет затухание к контуру. Влияние усилий Г при этом невелико. У оболочек средней длины выпучивание носит смешанный характер. [c.200]

Вплоть до работ Шенли [25.16] (1946) и [25.17] (1947) использование критерия приведенно-модульной критической нагрузки не. подвергалось сомнению, а решения, основанные на гипотезе отсутствия разгрузки, не вызывали доверия. Шенли при испытании шарнирно опертого стержня путем замера деформаций заметил, что после достижения касательно-модульной нагрузки стержень изгибается и что одновременно растет и сжимающая сила. Таким об]разом, была подтверждена касательномодульная нагрузка. Анализ этого эксперимента, проведенный с помощью модели Ридера (двух жестких стержней, соединенных двумя одинаковыми упругими стержнями) послужил основанием для формулировки концепции продолжающегося нагружения и пересмотра классического подхода Эйлера — Энгессера. Концепция продолжающегося нагружения позволяет значительно упростить решение устойчивости оболочек, поскольку при этом нет необходимости определять границу раздела зон разгрузки и догрузки. [c.303]

Кабанов В. В. Устойчивость круговой цилквдрической оболочки при изгибе силой. Всесоюзн. конф. по пробл. устойч. в строит, механике. Тезисы докладов. Каунас, 1967. [c.347]

Киреев В. А., Мажорин Ю.С. Устойчивость при нестационарном нагреве и изгибе поперечной силой цилиндрических оболочек из композиционных материалов / Механика полимеров. 1978. JV 4. [c.384]

Сравнивая между собой выражения (4.6). и (4.2), видим, что уточненные выражения для деформаций содержат, как и ожидалось, ряд дополнительных членов второй степени, а также члены еще более высокой степени, которые содержали множитель zh и были опущены. Важно представлять себе относительный вклад этих различающихся между собой членов в практические задачи. Ограничимся случаями, когда как деформации, так и углы наклонов поверхности прогибов dw/dx и дю/ду малы по сравнению с единицей. Деформации должны быть малыми при упругом деформировании жесткого материала и, как правило, малы в тонких пластинах и оболочках даже при появлении пластического течения или в случае, резиноподобного материала, поскольку деформации, включающие в себя сжатие в произвольном направлении, ограничены возможностью потери устойчивости большие деформации могут возникнуть только случаях, подобных раздуванию резиновых мембран, где главные мембранные напряжения являются растягивающими. А большие углы наклонов, как уже обсуждалось в 3.2, могут, возникнуть только в случае очень тонких пластин, которые изгибаются в развертывающуюся поверхность, или пластин,- изготовленных из резиноподобного материала или пластически деформированных, как, например, при операциях прокатки для пластин, применяемых в различных конструкциях, допустимые деформации и углы наклонов поверхности прогибов, обычно очень малы по сравнению [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...