Утонение

Характер изменения усилия прижима . обеспечивающего постоянство напряженного состояния металла в точках касания К в течение всего процесса штамповки и предотвращающего утонение стенки днища, будет описываться в этом случае следующим уравнением [c.52]

Гофры и выпучины отсутствуют, утонение стенки не превышает 1-2 %. [c.60]

ГОСТ 9250—59 также предусматривал указание одного из двух вариантов контрольного комплекса для контроля толщины витка. Но вместо варианта указания и следовало приводить предельные отклонения измерительного межосевого расстояния Ад при беззазорном зацеплении с эталонным колесом и наименьшее утонение витка AgS. [c.142]

При вытяжке без утонения стенки зазор 2 = (1,1-=-1,3) S выбирают из условия, при котором утолщенный край заготовки не должен утоняться сжатием между поверхностями пуансона и матрицы (это способствует повышению стойкости инструмента). [c.108]

Вытяжка с утонением стенки увеличивает длину полой заготовки в основном за счет уменьшения толщины стенок исходной заготовки (рис. 3.41, в). При вытяжке с утонением стенки зазор между пуансоном и матрицей должен быть меньше толщины стенки, которая, сжимаясь между поверхностями пуансона и матрицы, утоняется и одновременно удлиняется. Вытяжку с утонением стенки применяют для получения деталей, у которых толщина донышка больше толщины стенок, деталей со стенкой, толщина которой уменьшается к краю (в этом случае пуансон выполняют коническим), а также тонкостенных деталей, получение которых вытяжкой без утонения стенки затруднительно в связи с опасностью складкообразования. [c.109]

П[)И вытяжке с утонением стенки ее толщина за один переход может быть уменьшена в 1,5—2 раза. [c.109]

Размеры заготовки для получения деталей вытяжкой с утонением стенки определяют из условия равенства объемов заготовки и детали, принимая при этом, что толщина донышка не изменяется, [c.109]

Для контроля зубьев зубомер устанавливают на зубья проверяемого зубчатого колеса так, чтобы его измерительные плоскости касались боковых поверхностей реального контура зуба (пунктирная линия на рис. 17.6, а) и по показаниям стрелки индикатора определяют смещение исходного контура. Пользуясь зависимостью, выражающей связь между радиальным смещением исходного контура и утонением зуба (см. гл. 16), определяют действительную толщину зуба или составляющую бокового зазора. [c.216]

Утонение стенок, могущее вызвать местные деформации, особенно иа участках приложения нагрузок, и затруднить выполнение на детали конструктивных элементов резьб, выточек, шпоночных канавок, ограничивает увеличение а. Для валов редко применяют а > 0,75. Детали с о = 0,8 ч- 0,95 относятся к трубам и цилиндрическим оболочкам. [c.106]

На рнс. 40, а и б приведен пример утонения фланца по направлению к периферии. Для увеличения жесткости и устойчивости в поперечном направлении облегчаемы.м фланцам часто придают коническую форму (рис. 40, в). [c.117]

При изгибе и кручении можно до известной степени повысить жесткость обычным путем — увеличением диаметральных размеров детали с одновременным утонением ее стенок. Однако с увеличением моментов инерции одновременно увеличиваются и моменты сопротивления деталей, что сопровождается уменьшением напряжений. Таким образом, этот путь [c.179]

Отношение /б//ф в функции угла а для различных значений l/a приведено на рис. 96, а. При одинаковости сечений прогиб консольной балки может быть в сотни и тысячи раз больше прогиба ферменной системы. Разница резко возрастает с увеличением отношения l/d, т. е. относительным утонением стержней. Однако и для наиболее жестких стержней (l/d = 10) разница в пользу ферменной системы весьма велика. [c.216]

В прессовом соединении (рис. 425, в) давление на контактной поверхности сосредоточивается преимущественно в узле жесткости — в плоскости диска насадной детали. При центральном расположении диска и утонении ступицы к торцам распределение давления становится более равномерным (рис. 425, г). Другой пример использования упругости для равномерного [c.585]

Характерной чертой данной группы днищ является то, что с увеличением размеров возможно образование утонения стенки, в связи с чем необходимо в конкретном случав подбирать оптимальные параметры процесса штамповки математическим методом, то есть зя-давчться определенными данными и находить оптимальные решения. [c.7]

При холодной штамповке получают днища высокой точности с более узкими полями допусков на размеры, меньшим расходом етал-да, большим сроком службы штамповой оснастки, значительно меньшим утонением, определяемым преимущественно величиной и характером воздействия сил внешнего трения на заготовку, меньший по сравнении с горячей штамповкой трудоемкостью вспомогательных процессов, высокой чистотой поверхности деталей. Недостатки холодной штампогки днищ на прессах [c.8]

Малая прочность при нагреве приводит к большим утонениям, достигаощим 25...30 %,и это необходимо учитывать при определении усилия прижима и эаэора между матрицей и пуансоном. [c.12]

Основнкш фактором при выборе числа переходов является наибольшее использование пластических свойств материала, однако с таким расчетом, чтобы при штамповке напряжение в материале не превосходило его временного сопротивлшия и не было бы нежела-тельных больших утонений в готовом изделии. [c.27]

При заниженном зазоре усилие вытяжки резко возрастает, особенно когда имеется утолщение металла по фланцу кон17ра заготовки. А так как нагретый до штамповочных температур металл обладает низким временным сопротивлением, то при увеличении усилия вытяжки может произойти разрыв штампуемого днища или будет иметь место местное утонение. [c.30]

Чем болыде радиус закругления рабочей кромки матрицы, тем меньше усилие штамповки, вследствие чего снижаются меридианаль-ные напряжения растяжения в опасних зонах днища и, следовательно, уменьшается утонение. [c.31]

Таким образом, необходимо выбирать оптимальный радиус рабочей кромки матрищ , позволяпщей получить днище без утонений стенки и потери утойчивости формы. [c.33]

В калздом конкретном случае существует какая-то минимальная сила прижима, которая предупреяздает образование гофр и выпучин. Недостаточный прижим приводит к образованию гофр и выпучин, завышенный - к значительному утонении стенки днища и даже к разрыву ее. [c.48]

Предположим, что для предотвращения утонения стенки дница в процессе штамповки необходимо поддерживать в точках касания К (наиболее опасные с точки зрения утонения стенки дница) напряженное состояние, соответствующее отношению б о/ф, =/ >. Тогда из [c.49]

На основании этого можно утверяц ать, что должно суцество-вать какое-то критическое отношение2>о/ , при котором еще возможно предотвратить утонение стенки без гофрообразования и выпучин. [c.49]

Схема штампа для многослойное вытяжки днищ приведена на рис. 3.26. Рекомендуется штампуемое днище располагать внутри, а технологическую прокладку снаружи. Обычно таким образом штампуют днище из высоколегированных сталей или из высокопластичных сплавов для федотвращения утонения стенки. Технологическая прокладка обы жо изготавливается из малоуглеродистой стали. [c.61]

При проектировании штамповой оснастки необходимо учитывать следующее. Как на ун 3[)Ицированных, так и на других штампах можно штамповать несколько деталей одновременно, т.е. плоскую заготовку укладывать в несколько слоев - два, три и даже четыре. Двух- и трехслойная штамповка дает возможность решать труднейшие конструкционные и технологические задачи по получению штампованных изделий практически без утонений и задиров, с высокой [c.81]

Вытяжка без утонения стенки превращает плоскую заготовку в полое простраиствеииое изделие при уменьшении периметра вытягиваемой заготовки. [c.107]

Удельные усилия на контактных поверхностях при вытяжке с утонением стенки значительно больше, чем при вытнжке без утонения стенкн. Так как при вытяжке с утонением стенки заготовка скользит по матрице в направлении движения пуансона и по пуансону в обратном напрааленпи (от торца пуансона), то и силы трения на наружной и внутренней поверхностях заготовки направлены в противоположные стороны. Это обстоятельство увеличивает допустимую степень деформации (силы трения но матрице увеличивают растягивающие напрялчения в стенках протянутой части заготовки, а по пуансону — уменьшают). [c.109]

Различают давильные работы без утонения и с утонением стенки. Схема давильных работ без утонения стенки показана на рис. 3.46, а. Предварительно вырубленную заготовку продольным суппортом прижимают к торцу формы-пуансопа (обычно деревянной), укрепленной на вращающейся планшайбе токарно-давильного станка. На наружной гюверхности заготовки создают давление торцом давильника (рычага). Заготовка проскальзывает под давильником, который вызывает местную деформацию. Постепенное деформирование заготовки по всей поверхности позволяет придать заготовке форму иуансона,. [c.113]

Давильные работы с утонением (рис. 3.46, б) изменяют форму заготовки главным образом за счет уменьшения ее толщины без изменения диаметральных размеров. Давильные работы с утонением используют, в частности, взамеи вытяжки с утонением, при этом исходную полую цилиндрическую заготовку надевают на цилиндрический вращающийся пуансон. Давильннк, перемещаясь параллельно оси заготовки, утоняет ее. [c.113]

Химическим травлением получают местные утонения на нежестких заготовках, ребра жесткости, извилистые канавки и щели, вафельные поверхности, обрабатывают поверхности, труднодоступные для режущего инструмента. [c.410]

Отрезок ас нормали к боковому профилю зуба равен половине утонения зуба, вызванного наименьшим дополнительным смещением исходного контура Анс- Из треугольника ab ас = А не sin а. Так как боковой зазор в передаче образуется в резул >тате утонени я зубьев обоих сопрягаемых зубчатых колес, то часть зазора, полученная утонением зубьев одного зубчатого колеса (допустим, ведущего колеса /) равна ni = 2ас = 2Anei sin а. Полный зазор / в передаче, состоящей из зубчатых колес 1 и 2 с утоненными зубьями [c.204]

Особенно важно соблюдать условия равнопрочности для дисковых деталей, вращающихся с большой частотой (роторов турбин, центробежных и аксиальных компрессоров). Цевггро-бежные силы, возникающие в таких деталях, вызывают напряжения, возрастающие по направлению к ступице в результате суммирования. центробежных сил кольцевых слоев металла по направлению от периферии к центру. Условие равнопрочности в данном случае требует утонения диска к периферии. Эта мера уменьшает Массу диска удаление металла с периферии способствует снижению максимальных напряжений в ступице. [c.111]

Конструкция тендера 4 неравнопрочиа элементарный расчет показывает, что напряжения разрыва в кольцевом сечении тендера в 3 раза меньше, чем в нарезны. стержнях. Полная равнопрочность в данном случае неосуществима из-за технологически недопустимого утонения стенок тендера. В технологически приемлемой конструкции 5 запас прочности в тендере все же в 2 раза больше, чем в стержнях. [c.112]

Выигрыш от утонения дисков к периферии можно оценить для простейшего случая замены диска прямоугольного профиля (в меридио-нально. 1 сечении) трапецеидальным (рис. 39). [c.117]

Решение Ламе (соединение бесконечной длины) предполагает равномерное распределение давления по длине соединения и Дает средние значения к. В соединениях конечной длины, как показывает точный расчет (Парсонс), на кромках возникают скачки давления, пропорциональные жесткости втулки и величине к. Максимальное давление на кромках превышает номинальное давление кв 2 — 3,5 раза (рис. 319). Скачки можно практически устранить и сделать давление пpиблизиieльнO постоянным с помощью разгружающих фасок на втулке, утонения втулки к краям и бомбинирования вала (см. рис. 212). [c.461]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...