Коэффициенты утонения при вытяжке

Средние значения степеней деформации е и коэффициентов утонения при вытяжке с утонением стенок [c.849]

Если упруго-пластические деформации локализуются в ограниченной зоне, это может явиться причиной нарушения целостности заготовки. Характер распределения и абсолютная величина утонения при вытяжке и формовке зависят от формы и размеров детали, коэффициента вытяжки, способа вытяжки, конструкции штампа, применяемой смазки. При вытяжке в обычных штампах двумя жесткими элементами максимальное утонение соответствует зоне сопряжения вертикальной стенки и дна. При вытяжке гидростатическим давлением, при штамповке-вытяжке подводным взрывом и высоковольтным разрядом максимальное утонение соответствует центральной точке дна детали, причем абсолютная величина утонения при вытяжке последними методами меньше, чем в обычном штампе. [c.281]

Вытяжка цилиндрических полых деталей без фланца. Число операций и размеры полуфабрикатов при вытяжке полых цилиндрических деталей без преднамеренного утонения стенок рассчитываются по формулам, приведенным в табл. 5 Значения коэффициентов, которые входят в эти формулы, даны в табл. 54 и 55. [c.844]

Если увеличение толщины стенки чертежом детали не допускается, зазор может быть уменьшен до значения г = (1,00-=-1,03) S (0) (при коэффициенте вытяжки, близком к предельному). При этом требования к износостойкости и прочности инструмента, а также к смазочному материалу повышаются (приближаются к соответствующим требованиям при вытяжке с утонением стенки). [c.125]

Значения коэффициентов фд и (pj для различных материалов при вытяжке без утонения [c.174]

Допустимые коэффициенты утонения приводятся в справочниках. Например, для мягкой стали на первой операции вытяжки допустимый коэффициент утонения равен 45—40%, а при дальнейших операциях 65—55%- [c.160]

Зазор между матрицей и пуансоном при вытяжке круглых деталей без утонения материала зависит от принятого коэффициента вытяжки. [c.141]

Значения коэффициентов 1 я 7> 1 при вытяжке без утонения для различных материалов [c.168]

М1, Мг, Мп — элементарные геометрические поверхности, рассчитываемые по формулам, приведенным в табл. 55 а — коэффициент, учитывающий утонение стенок детали при вытяжке, равный 0,90-ь 1,0. [c.255]

При вытяжке заготовки для расчета потребного усилия Р можно воспользоваться формулой (83), с вводом в нее скоростного коэффициента Лд = 1,75. Величина утонения АЛ за один удар молота может быть принята от 40 до 100 мм (на обе стороны). [c.130]

Влияние различных факторов на коэффициент трения при прокатке. Трение при обработке давлением имеет целый ряд особенностей по сравнению с обычным трением в механизмах (машинное трение). При обработке давлением удельные давления достигают величины порядка 10—50 кг мм при горячей обработке и 50—250 кг мм при холодной обработке. Высокая температура деформируемого металла при горячей обработке вызывает образование окислов (окалины) на его поверхности трущиеся поверхности постоянно обновляются не только благодаря износу (как при машинном трении), но и в силу того, что по мере утонения и вытяжки металла отношение поверхности к объему растет, причем внутренние массы металла приближаются к поверхности и выходят на нее все это влияет на величину коэффициента трения. Характер трения при обработке металлов давлением может быть различным сухим, когда деформируемый металл непосредственно соприкасается с инструментом, или жидкостным, когда вместо непосредственного взаимного смещения двух шероховатых поверхностей имеется скольжение слоев смазки друг по другу с преодолением внутреннего трения. [c.192]

То обстоятельство, что при вытяжке сферических деталей пластическую деформацию получает и донная часть заготовки, причем в схеме двухосного растяжения она утоняется, приводит, как правило, при вытяжке к небольшому увеличению поверхности заготовки. Интенсивное утонение заготовки может привести при вытяжке к разрушению центральной части заготовки. При вытяжке с очень малыми коэффициентами трения (особенно при вытяжке жидкостью, выполняющей роль пуансона) разрушение может произойти на вершине куполообразной донной части детали. При наличии трения по пуансону участки заготовки, контактирующие с рабочим торцом пуансона, испытывают действие сил трения, затрудняющих перемещение заготовки относительно пуансона, [c.189]

Заметим, что если коэффициенты трения равны нулю = = (Х2 = 0), то при одинаковых утонениях и углах конусности матриц напряжение при вытяжке через две матрицы будет больше, чем при вытяжке через одну матрицу. Это объясняется тем, что при вытяжке через две матрицы прибавляются еще две границы очагов пластических деформаций, на которых совершается работа сдвига. [c.212]

Коэффициенты утонения и растяжения при вытяжке с прижимом (112] [c.105]

Вытяжку производят при таком сочетании перечисленных факторов, чтобы коэффициенты утонения и растяжения были приблизительно равны единице. [c.105]

При вытяжке без прижима, а также при вытяжке небольших деталей из материала толщиной свыше 3 мм утолщение материала преобладает над утонением и коэффициент утонения получается больше единицы. [c.105]

При вытяжке в целой ленте размеры условных заготовок подсчитываются с учетом коэффициента утонения, составляющего при однорядной вытяжке — 0,96-8-0,98, а при многорядной вытяжке — [c.106]

Но так как при вытяжке в целой ленте первая вытяжка делается несколько больших размеров, чем требуется для образования готовой детали, то д и а-метр условной заготовки берется больше расчетного на 10%, вследствие чего коэффициентами утонения можно пренебречь, ее берется [c.106]

При вытяжке в целой ленте определяют диаметр условной заготовки, учитывая коэффициент утонения материала, равный при однорядной вытяжке а = 0,96-н 0,98, а при многорядной вытяжке сс = 0,92 ч- 0,95. Так как при вытяжке в целой ленте первая вытяжка делается несколько больших размеров, чем требуется для образования готовой детали, то диаметр условной заготовки берется больше расчетного на 8—10%. [c.134]

При вытяжке цилиндрических деталей с предельно допустимыми коэффициентами рекомендуется производить вытяжку без смазки между пуансоном и заготовкой для увеличения трения между ними и торможения утоненного в начальной стадии участка. Это не относится к вытяжке в штампах с вытяжными ребрами, так как в этом случае происходит скольжение растягиваемого металла по поверхности пуансона. [c.185]

Из формулы (8.150) видно, что величина оптимального угла конусности матриц при вытяжке с утонением стенки увеличивается с увеличением коэффициента трения и с увеличением [c.411]

Изменение диаметра полуфабриката при вытяжке с утонением мало по сравнению с изменением толщины стенки, поэтому принимают <1 -1 Учитывая это, степень деформации может быть принята равной Ф = === 1 — Отношение называют коэффициентом утонения и обозначают его /Су. [c.173]

Последующие операции вытяжки ведутся с утонением при незначительном уменьшении наружного диаметра полуфабриката. В зависимости от материала заготовки и его. состояния (наклепанный, отожженный) по нормативным данным выбирают допустимую степень деформации или коэффициенты утонения Куг, Ку2 после чего определяют диаметры и толщины стенок полуфабрикатов по операциям вытяжки. Общее число операций Ny необходимое для получения детали с требуемыми размерами, можно определить, используя зависимость [11] [c.174]

Первую операцию вытяжки проектируем без утонения стенки и без прижима заготовки, так как удовлетворяется критерий сохранения устойчивости Dq — d (18 -22) S. При относительной толщине стенки (s/Dq) 100 = 3 предельное значение коэффициента вытяжки Кт — 2,0 [11, т. IV]. Можно предположить, что при (s/Dq) 100 = (3/46) 100 = 6,5 предельное значение Kbi будет выше. При вытяжке заготовки (свертки) с толщиной стенки s = 3 мм и срединном диаметре d p = 18+3 = 21 мм коэффициент вытяжки равен Kbi — 46/21 = = 2,19. Заготовка (свертка) будет иметь наружный диаметр н = 21 + 3 = = 24 мм и внутренний диаметр — 3 = 18 мм. Учитывая зазор z = [c.175]

Расчетные коэффициенты при ротационной вытяжке деталей без утонения стенки [c.253]

Радиус закругления пуансона г на усилие вытяжки влияет незначительно, но он оказывает существенное влияние на утонение материала стенок у дна детали. При малом радиусе снижается проч- V ность в опасном сечении (у дна) детали, а следовательно, увеличи- Бается абсолютное предельное значение коэффициента вытяжки. [c.40]

Многочисленные факты показывают, что действие смазок при обработке металлов давлением нельзя объяснить только внешним смазочным действием. Известно, что значение коэффициента внешнего трения для многих пар металлов при трении всухую близко к единице. Если полоски стали или меди подвергнуть глубокой вытяжке с утонением на приборе с упругими матрицами [51], то эффективный коэффициент трения Хэ = Р 2М окажется равным 0,6—0,7. Если стальной образец предварительно покрыть тонким слоем меди, то при той же степени деформации (25%) Ла понизится до 0,15—0,2. [c.104]

В уравнение (236) включены элементарные работы, соответствующие перемещению пуансона на бесконечно малую величину йк. Найдем величины отдельных составляющих, входящих в равенство (236). Следует отметить, что вытяжка с утонением стенки обычно осуществляется с хорошей смазкой, обеспечивающей значение коэффициента трения р, < 0,1, поэтому касательные напряжения т, действующие в очаге деформации в радиальном и тангенциальном направлениях, сравнительно малы и траектории главных нормальных напряжений незначительно отличаются от дуг окружностей и радиусов, проведенных из точки пересечения образующих пуансона и матрицы, что делает целесообразным использование полярной системы координат. При определении работ принимаем, что размер, перпендикулярный к плоскости чертежа (см. рис. 75), равен единице. [c.203]

При технологических расчетах вытяжки с утонением можно пользоваться коэффициентами вытяжки, которые определяются отношением = [c.160]

Радиус скругления пуансона в основном влияет иа утонение стенок детали. При малом радиусе скругления увеличиваются напряжения в стенках детали у дна, что вызывает увеличение коэффициента вытяжки т. [c.180]

Если при допустимом для первого перехода коэффициенте вытяжки невозможно получить деталь с заданным отнощением высоты к диаметру, то ее вытягивают за несколько переходов. Из-за упрочнения металла при холодной деформации (явление наклепа) допустимый коэффициент вытяжки на последующих переходах уменьшается до Л = 1,2+ 1,4. Если перед последующим переходом подвергнуть деталь рекристаллизационному отжигу, то коэффициент вытяжки можно увеличить до Л = 1,4+ 1,6. Вытяжка без утонения может быть прямая (рис. 10.22, б) и обратная. Обратная вытяжка применяется для получения деталей с двойной стенкой. [c.486]

Степень деформации при вытяжке из полой заготовки с утонением подсчитывается по фopмyлe l=[(Лo—Л1)/Л1]-100% — для первой операции Кп=[ Ап-1—Лп)/Лп]-ЮО%—для промежуточных операций. Степень деформации есть величина, обратная коэффициенту вытяжки. [c.17]

В целях увеличения допустимой степени деформации при вытяжке с утонением за одну операцию в последнее время стали осуществлять процесс вытяжки через несколько располонченных одна над другой матриц — две и три. Это мероприятие позволяет повысить допустимую степень деформации, а следовательно, уменьшить коэффициент вытяжки. [c.184]

Радиус закругления пуапсона на усилие вытяжки влияет незначительно, но он оказывает существенное влияние на утонение материала стенок у дна изделия. При малом радиусе снижается эффективная прочность в опасном сечении (у дна) изделия, а следовательно, увеличивается предельное значение коэффициента вытяжки. На фиг. 114 было показано влияние радиусов закругления матрицы и пуансона на предельный коэффициент вытяжки. Влияние радиуса закругления матрицы па усилие вытяжки наглядно иллюстрируют кривые, приведенные на фиг. 130, при вытяжке стали 08ВГ [c.230]

На основании испытания различных смазок Л. А. Шофман приводит следующие значения коэффициента трения л при вытяжке без преднамеренного утонения деталей из стали марки 08ВГ [c.293]

Из формулы (244) следует, что величина оптимального угла конусности матрицы возрастает с увеличением коэффициента трения ц- и степени деформации при вытяжке, характеризуемой отношением 5 /51. Заметим, что так как анализ процесса деформирования при вытяжке с утонением был проведен для плоскодефор-мированного состояния, формула (244) не вскрывает зависимости опт от отношения толщины о стенки заготовки к ее диаметру й. В то же время анализ, проведенный на основе решения приближенных уравнений равновесия и пластичности [56], показал, что [c.207]

Средние значения степени деформации с и коэффициенты утонения Отут при вытяжке с утонением стенок, % [c.160]

Зазор между матрицей я пуансоном при вытяжке круглых деталей без утонения материала зависит от принятого коэффициента вытяжки. Рекомендуемые значения одно1сторонних зазоров меж- [c.98]

На предельное формоизменение при вытяжке положительно сказывается анизотропия механических свойств холоднокатаного листа. При коэффициенте нормальной анизотропии R > 1 металл хорошо сопротивляется утонению, предельное формоизменение за одну операцию увеличивается. В данном случае принимают во внимание минимальный коэффициент анизотропии Rmin (а не максимальный или средний), так как предельное состояние (появление шейки) возникает между фестонами, во впадине, т. е. в направлении 7 тш. [c.140]

Для ориентировочных расчетов пользуются следующими значениями коэффициента вытяжки по диаметру при первой операции (свертка плоской заготовки в чашку) = 0,6—0,65 для последующих операций вытяжки без утонения стенки коэффициент принимается обычно одинаковым и равным для стали Х18Н10Т 0,8 для бериллиевой бронзы 0,75—0,7 для полутомпака марки Л80 0,70— 0,65. [c.85]

При экструзии разнотолщинных и сложных профилей практически никогда не удается обеспечить полностью выравненного расхода по всему формующему сечению, и такие изделия всегда изготовляют при скорости принудительного отвода экструдата и р, несколько превышающей скорость выхода профиля из головки V,. Отношение этих скоростей называется коэффициентом вытяжки, поскольку вследствие указанной разности скоростей происходит вытяжка профиля с утонением его стенок и уменьшением линейных размеров поперечного сечения примерно в у кд раз. Практикой для отдельных материалов рекомендуются следующие коэффициенты вытяжки, гарантирующие удовлетворительность качества изделия при условии применения упомянутых конструктивных методов рыравнивания потока [c.358]

Форма рабочих кромок матрицы и пуансона существенно влияет на усилие вытяжки и напряжения в металле, на число необходимых переходов, на утонение материала, образование складок и стойкость штампов. Чем больше радиус скругления матрицы (см. рис. 95), тем меньше усилие вытяжки, меньше утонение материала, меньше допустимый коэффициент вытяжки т и больше стойкость инампов. Однако чрезмерное увеличение радиуса скругления может вызвать образование складок н об этом необходимо помнить при коиструировапин рабочих частей штампов. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...