Сечение глобальное, локальное

Ирвин ввел новое понятие — коэффициент интенсивности напряжений К. Поясним его сущность. Распределение напряжений по поперечному сечению растянутой полосы, ослабленному поперечной трещиной, подчиняется зависимости гиперболического типа. Согласно ей при уменьшении расстояния от точки материальной части поперечного сечения до вершины трещины нормальные напряжения в поперечном сечении увеличиваются и устремляются к бесконечности, если указанное выше расстояние устремляется к нулю. Асимптотами являются линия, параллельная ослабленному поперечному сечению полосы и перпендикулярная ей линия, проходящая через вершину трещины. Вследствие перехода материала у вершины трещины в пластическое состояние пик напряжений срезается. В системе осей, совмещенных с асимптотами, можно рассмотреть бесчисленное множество гипербол, каждая из которых характеризуется своим параметром, представляющим собой произведение переменных, входящих в гиперболическую зависимость. Этот параметр называют коэффициентом при особенности, Аналогично, коэффициент К представляет собой коэффициент при особенности в зависимости между нормальным напряжением и расстоянием точки ослабленного сечения, в которой оно действует, от вершины трещины. В теории Ирвина коэффициент К — величина, полностью характеризующая локальное деформирование и разрушение на контуре макротрещины. Величина К зависит от формы тела и от граничных условий и определяется из решения глобальной (т. е. для всего тела в целом) задачи. Ирвиным было получено условие предельного равновесия трещины в форме [c.578]

К настоящему времени сформировались два основных подхода к явлению кризиса кипения при вынужденной конвекции - локальный и глобальный. Согласно локальной гипотезе явление кризиса полностью определяется местными, осредненными по сечению параметрами потока. Глобальная гипотеза предполагает зависимость критической тепловой нагрузки от входных параметров и геометрии канала. [c.73]

Для оценки эффективности горения вводятся следующие характеристики. Полнота сгорания по выделенной энергии 771 = Ql/Qo где Ql - химическая энергия, выделившаяся на участке вплоть до рассматриваемого сечения, (5о максимальная энергия, которая может выделиться, если одна глобальная реакция пройдет до конца в сторону образования продуктов сгорания в соответствии с расходами горючего и окислителя. Вторая характеристика 772 = 2/ 0 позволяет оценить интенсивность смешения и условно называется полнотой смешения. Здесь Q2 - энергия, которая может выделиться в потоке к данному поперечному сечению в соответствии с локальными концентрациями горючего и окислителя в случае, если одна глобальная реакция реализуется до конца. [c.341]

При сквозном нагреве сплошных тел значительную роль играет процесс теплопроводности, поэтому времена нагрева резко возрастают, а удельные мощности уменьшаются. Возрастает влияние тепловых потерь на формирование температурного поля. Характерные распределения температуры по сечению немагнитного цилиндра в процессе нагрева (кривые 1, 2, 3) ив конце его (кривая 4), а также в стационарном режиме термостатирования (кривая 5) при постоянстве температур на поверхности показаны на рис. 1.14. На поверхности находится локальный или глобальный минимум температуры, а на оси — глобальный или локальный минимум или же максимум (при термостатировании). Характерное для горячего режима распределение источников теплоты иллюстрируется кривой 6. [c.45]

Характер распределения Е и соответственно плотности тока J в сечении для слабого (< /6 л 2,0) и сравнительно сильного ( /б 6) поверхностного эффекта показан на рис. 3.11. Уже качественный анализ распределения тока позволяет выявить ряд специфических особенностей нагрева тел прямоугольного сечения. Прежде всего плотность тока в вершине угла (на ребре тела) при любой конечной частоте равна нулю, что в сочетании с повышенной ролью теплоотдачи в угловой зоне приводит к образованию локального или глобального минимума температуры в этой точке. Далее, максимум плотности тока находится на поверхности, в середине широкой стороны. Если поверхностный эффект выражен сильно, то плотность тока почти одинакова по всему периметру за исключением зоны углов шириной (1,0—1,5) б с пониженными значениями J. Несмотря на это, зона углов и вся зона узких боковых сторон будет перегреваться по сравнению с центральной зоной из-за меньшего сечения тела, приходящегося на единицу периметра. Действительно, в среднюю часть тела теплота поступает только с двух широких сторон, а в боковые зоны — с трех сторон, что приводит к их перегреву. [c.128]

Для вязких течений через каналы и сопла с искривленными стенками, локальные радиусы продольной кривизны которых сравнимы с локальными поперечными размерами канала, получены упрощенные уравнения Навье - Стокса, которые имеют эллиптический тип в дозвуковых областях течения и гиперболический тип - в сверхзвуковых. Для полученной системы уравнений разработан новый численный метод эволюционного типа по продольной координате с глобальными итерациями поля направлений линий тока и поля продольного градиента давления. Эффективность метода иллюстрируется на примере решения прямой задачи сопла Лаваля для течения воздуха при числах Рейнольдса Ке и 10 в конических соплах с кривизной горла = 1,0 и 1,6 - кривизна, отнесенная к обратной величине радиуса критического сечения сопла). Для расчета расхода и тяги сопла с точностью 0,01% достаточно двух итераций. [c.61]

Этот раздел посвящен разработке Пэйгано [9] модели для вычисления распределения межслойного нормального напряжения по Центральной плоскости слоистого композита со свободными кромками. Идеи и результаты, представленные здесь, оказались весьма ценными при разработке глобально-локальной модели, описывающей поведение слоистого композита. С помощью данной модели выполняется расчет 1/4 поперечного сечения слоистого композита как пластины. [c.28]

Влияние уровня тепловой нагрузки на поток диффузии капель к стенке канала проявляется во взаимодействии двух встречных радиальных потоков — парового и капельного. Однако в целом на процесс по всей парогенерирующей трубе это влияние в области дисперсно-кольцевого режима течения не должно быть заметным из-за небольшого потока диффундирующих капель. Таким образом, процессы массопереноса в целом по парогенерирующему каналу определяют критическое паросодержание, при котором истощается пленка жидкости, и критическую мощность. Но паросодержание в сечении кризиса, как это видно из изложенного выше, определяет локальные условия возникновения кризиса. В таком плане глобальные процессы по всему парогенерирующему каналу являются определяющими, тогда как локальные условия кризиса [c.39]

Как следует из анализа моделей кризиса теплоотдачи, критическая тепловая нагрузка является функцией распределения истинного паросо-держания, массовой скорости и температуры по сечению канала. В этом смысле кризис - явление локальное. Однако если оперировать только с осредненными параметрами, без учета реальной структуры потока, то многие экспериментальные факты не поддаются объяснению. Кроме того, сложившаяся в зоне кризиса ситуация зависит от предыстории потока. С этой точки зрения правомерен глобальный подход. [c.73]

Фундам. вопросы теории калибровочных полей допускают геом. формулировку. Напр., согласно физ. принципу относительности, реальной физ. конфигурации отвечает класс калибровочно эквивалентных конфигураций. Условие выбора однозначного представителя в каждом классе эквивалентных конфигураций, необходимое при вычислении континуальных интегралов, эквивалентно построению сечения в соответствующем Р. Можно показать, что локально такие сечения всегда существуют. Однако глобальных сечений (калибровок) построить нельзя. Этот важный результат (гри-бовские неоднозначности) следует из чисто тополо-гич. рассмотрений (теорема И. М. Зингера (I. М. Singer)). При доказательстве теоремы Зингера используется техника бесконечномерных Р. [c.284]

Алгоритм, положенный в основу программ DINGOM, позволяет эффективно моделировать процессы деформирования в двумерных сечениях панелей, которые представляют собой многосвязные области. При рассмотрении сечения панели с начальными пустотами в виде объединения дискретных элементов необходимо установить специальную нумерацию элементов и топологическое соответствие между локальными и глобальными номерами узлов элементов. В силу того, что такая подготовительная процедура весьма трудоемка, удобнее рассматривать сплошное покрытие четырехугольными элементами всей охватывающей области сечения со стационарной послойной нумерацией дискретных элементов и их узлов, а затем полагать, что те элементы, которые соответствуют пустотам, состоят из материала с нулевым сопротивлением деформированию. [c.174]

Введение представлений о локальной и глобальной плотности энергии деформации позволяет рассматривать микро-и макропроцессы разрушения во взаимосвязи и определять устойчивость системы против разрушения. Так, если условия нагружения таковы, что С увеличением длины трещины стационарная критическая плотность энергии деформации, необходимая для движения трещины, будет сохраняться постоянной и равной [ dW/dV) ] i = dW/dV) , то нестабильность разрушения наступит в тот момент, когда глобальная плотность энергии деформации (для элемента в оставшемся живом сечении) станет равной (AW /Al/) , что соответствует увеличению длины трещины на А/ (рис. 7). В то же время возможны ситуации, когда стационарные (критические) значения локальной плотности энергии деформации больше значений глобальной и наоборот. Все эти вариации соотношений локальной и глобальной плотностей энергии деформации отражаются на микро- и макрострое-НИИ излома. [c.30]

Обычно принято считать, что соотношения линейной механики разрушения справедливы вплоть до напряжения в нетто-сечении, составляющего 0,8 От предела текучести материала при одноосном растяжении. Однако, как показал анализ контуров пластических зон с использованием метода конечных элементов [34], пределы применимости подходов линейной механики разрушения сильно зависят от степени стеснения пластической деформации и поэтому определение критических значений Кь отвечающих достижению предельного состояния при упругопластическом поведении материала с трещиной, требует учета степени стеснения пластической деформации. Это возможно при использовании критериев подобия локального разрушения с определением пороговых или критических значений /(,, отвечающих реализации различных микромеханизмов разрушения на стадии локального и глобального разрушения. Важным является выделение следующих параметров на стадии нестабильности разрушения Клс критическое значение,/(i при переходе к нестабильности разрушения, определяемого микросколом. Kf соответствует переходу к ручьистому микрорельефу разрушения и реализуется при динамическом [c.45]

В работе [137] произведен численный расчет магнитного поля левитрона, возмущенного с помощью наклона кольцевого проводника. Для резонанса т = п = 1 (1 = 2я) получено прекрасное согласие с аналитическим выражением (6.4.12), если только возмущение не превышает порог глобальной стохастичности. Для относительно больших возмущений наблюдалось образование вторичных резонансов, как и предсказывает теория в 2.4 и 4.3. На рис. 6.22, а показано теоретическое (сплошная линия) и найденное численно сечение резонансной магнитной поверхности для невозмущенного I = 2л. Локальное число вращения в центре резонанса а = 1/(5,6), и поэтому вторичные резонансы не видны. На рис. 6.22, б возмущение увеличено, так что а = 1/4 (вторичный резонанс на четвертой гармонике). Результаты численного счета (кружки) теперь уже не ложатся на теоретическую кривую, а соответствующая магнитная линия оказывается стохастической. [c.390]

Минимизация проводилась на БЭСМ-6 с помощью программ поиска глобального экстремума функции нескольких переменных при наличии ограничений. Начальное приближение для каждого из локальных экстремумов отыскивалось методом случайных проб, оптимизация проводилась методом Ньютона с применением стохастического поиска и метода золотого сечения . При этом наименьший из найденных локальных экстремумов с некоторой вероятностью и принимался за глобальный. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...