Коэффициент жесткости грунта

Определить период свободных колебаний фундамента машины, поставленного на упругий грунт, если масса фундамента с машиной М — 90 т, площадь подошвы фундамента 5 = = 15 м , коэффициент жесткости грунта ==KS, где 1. = 30 Н/см — так называемая удельная жесткость грунта. [c.235]

В этом случае ( i i. п. Г.22) давление (МПа) йа грунт под наиболее нагруженным опорным катком при стреле вдоль гусениц шах = 0 1, где 0 — коэффициент жесткости грунта, МН/м (табл. 1.6.1) 6j (рис, 1,6.3, а) — осадка грунта под наиболее нагруженными опорными катками, м, вычисляемая по формуле [c.205]

Значения коэффициентов жесткости грунтов и характерных препятствий, полученные опытным путем для различных условий работы бульдозеров, корчевателей, экскаваторов и других машин, приводятся в соответствующих разделах. [c.102]

Коэффициентом с в этой формуле (который назовем коэффициентом жесткости грунта) мы характеризуем упругие свойства грунта. Заметим, что если F выражено в кг, 5 — в см , 8 — в см, то коэффициент с должен быть выражен в кг/см . [c.135]

Итак, нам даны веса Р и (Э, площадь подошвы фундамента 5, длины кривошипа г и шатуна I, коэффициент жесткости грунта с дана также угловая скорость ш главного вала двигателя. По этим данным требуется рассчитать вибрации фундамента. [c.135]

Электромотор веса Qi закреплен на упругом бетонном фундаменте (в виде сплошного параллелепипеда) веса О2 с коэффициентом жесткости j, установленном на жестком грунте. Ротор веса Р насажен на упругий горизонтальный вал с коэффициентом жесткости при изгибе С эксцентриситет ротора относительно вала г угловая скорость вала ш. Определить вынужденные вертикальные колебания статора электромотора. Учесть влияние массы фундамента путем присоединения одной трети его массы к массе статора. [c.427]

Расчет фундамента обычно ограничивается определением собственной частоты колебаний фундамента и вычислением амплитуды колебаний вне области резонанса. Напряжения в фундаменте, вызванные действием его собственных сил инерции и силами инерции установленной на нем машины, обычно не Q( вычисляются. Основание блока или плиты обычно считается абсолютно жестким. Статический расчет фундамента часто ограничивается вычислением лишь так называемой эксцентричности фундамента, т. е. проверкой условия, чтобы центры тяжести фундамента и площади его основания лежали на общей вертикальной прямой, а также определением удельного давления на грунт. Для силового расчета необходимо знать коэффициенты жесткости пружинящих элементов, например, винтовых пружин, резиновых прокладок и т. п., моменты инерции и центробежные моменты фундамента и укрепленных на нем машин. Ввиду того, что аналитическое вычисление коэффициентов жесткости обычно является неточным, оно по возможности заменяется опытными замерами. [c.166]

Случай неупругого, очень зыбкого грунта. В этом случае коэффициенты жесткости и также и частоты V и х можно считать равными нулю, отчего формулы (41), (44) и (47), (48) и (50) для амплитуд примут вид [c.151]

Случай вертикального двигателя. При вертикальном двигателе ось X возьмем вдоль оси двигателя по вертикали, а ось у — по горизонтали. При постановке основного противовеса останутся неуравновешенными только вертикальные силы инерции действующие вдоль оси двигателя. Рассмотрим случай упругого основания, характеризуемого коэффициентом жесткости с = СхП, где Сх — коэффициент упругого сжатия грунта, а П — площадь подошвы фундамента. Этот коэффициент жесткости может быть легко найден через стати- [c.154]

Рекомендуется использовать метод статистического моделирования, позволяющий находить распределение вероятностей продольных напряжений на участке газопровода по распределению вероятностей длин и высот бугров. Участок газопровода моделируется протяженной балочкой на упругом основании, характеризуемом различными коэффициентами жесткости по координатным осям и имеющей на концах упругую заделку. Внешней нагрузкой для балочки являются ее перемещения на буграх пучения. По зоне контакта бугра с балочкой возникают соответствующие контактные напряжения, величина которых ограничена прочностью мерзлого грунта на скалывание. Номинальное осевое напряжение в обобщенных конструктивных элементах подземного участка находится по следующей формуле [c.544]

На первый взгляд кажется, что с глубиной погружения элемента увеличивается коэффициент с упругой жесткости грунта, а с ним и собственная частота Р элемента, однако опыт это не подтверждает и с глубиной погружения частота практически постоянна. По-видимому, жесткость с и приведенная колеблющаяся масса с погружением растут примерно по одному закону. [c.826]

Для избежания резонанса при работе станков с динамическими нагрузками необходимо подсчитать частоту собственных колебаний станка и фундамента. Эта частота должна отличаться от частот периодических сил, действующих на станок. Частота собственных колебаний фундамента зависит от жесткости грунта, которая характеризуется коэффициентом равномерного сжатия грунта. [c.396]

Представляют интерес материалы сравнения результатов измерений колебаний фундаментов с расчетными данными при использовании значений коэффициентов жесткости основания, полученных на основе статических испытаний этих же фундаментов. Анализируя такие материалы, Д. Д. Баркан [8] пришел к выводу, что указанные опытные и расчетные данные мало отличаются друг от друга и, следовательно, влияние инерции грунта на колебания фундаментов невелико. Этот вывод нельзя признать правильным. Дело в том, что для своих рассуждений Д. Д. Баркан использовал опытные значения коэффициентов жесткости, соответствующие стадии полной стабилизации деформаций основания, в то время как при колебаниях фундаментов имеют место неустановившиеся деформации, подобные тем, которые всегда возникают при кратковременном действии статических нагрузок (упругое последствие не успевает проявиться). [c.45]

Как показали специальные опыты [68], влияние упругого последействия достаточно велико. Если исключить это влияние (что в проведенных опытах достигалось применением специальных домкратов, устройство которых допускало возможность быстрого приложения и снятия нагрузки), то окажется, что получаемые при этом из статических испытаний мгновенные значения коэффициентов жесткости основания намного превышают величины, определяемые по данным медленных испытаний. Подставляя указанные значения в формулы для расчета фундаментов на колебания, мы всегда будем получать результаты, существенно отличающиеся от действительных. Это несовпадение в основном зависит от влияния инерции грунта, которое, как показывает анализ имеющихся экспериментальных данных, сказывается тем больше, чем меньше масса фундамента, приходящаяся па единицу его площади. Например, для легких фундаментов типа плит приведенная масса грунта может быть больше массы самого фундамента в опытах автора над бетонными массивами различной формы и размеров величина приведенной массы грунта колебалась в пределах 20 — 80% от массы массива. [c.45]

Величину 2о можно выразить через жесткость грунта 1с — коэффициент упругого равномерного сжатия грунта (табл. 2.4) — опорная площадь фундамента] [c.83]

Жесткость основания фундамента (грунта) характеризуется коэффициентами жесткости Кр при изгибе и при кручении [c.403]

Давление на роликовый круг в шагающем экскаваторе зависит от распределения давлений в грунте под опорной рамой. Распределение давлений в грунте по линейному закону, представляющему в пространстве копытообразный клин, создает на роликовом круге также линейное распределение давлений, на которое накладывается влияние конструктивной жесткости поворотной платформы. При принятой конструктивной схеме отклонения от прямолинейного закона, вызванные влиянием местной жесткости поворотной платформы, могут учитываться коэффициентом 1,2—1,25. [c.147]

Вместо рассмотренных двух случаев определениям можно было бы решать задачу об определении давления на грунт балки на упругом винклеровском основании той же длины, с коэффициентом постели tj, жесткостью 0,5 , и нагрузкой 0,5 [c.231]

Нижний слой плиты уложен на упругое основание из слоя мелкозернистого песка, подстилаемого естественным грунтом. Жесткость основания характеризуется обобщенным коэффициентом постели С = 45 3 МН/м , полученным в результате штамповых испытаний. Плита связана с соседними плитами при помощи штыревых соединений, которые обеспечивают их совместную работу. Экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния плиты проводились при статической нагрузке, прикладываемой ступенями с шагом 50 кН до величины Р = 300 кН с выдержкой на каждой ступени от 2 до [c.209]

Если жесткость колебательной системы определяется дополнительно введенными в конструкцию специальными упругими элементами (изолирующими прокладками, резиновыми или стальными виброизоляторами), а не податливостью железобетонных несущих конструкций или грунта основания, то коэффициент резонансного увеличения для расчета эксплуатационного режима применять не следует, так как подобные устройства должны применяться только для того, чтобы исключить возможность резонанса при рабочем числе оборотов. В таких случаях, как будет показано далее, может играть роль процесс прохождения через резонанс. [c.53]

Опыты пе подтвердили возможности непосредственного использования выражений (2.66) — (2.69). Как оказалось, величины Сх и Сг не являются постоянными и зависят не только от упругих свойств грунта, но также от ряда других факторов, в число которых входят размеры и форма подошвы фундамента, характер напластования грунтов, их инерционные свойства и др. В частности, было установлено, что эффективная жесткость основания при вертикальных перемещениях и при повороте фундамента в вертикальной плоскости не может быть охарактеризована одним и тем же коэффициентом Сь так же как одним коэффициентом Сг не может быть охарактеризована жесткость основания при равномерном и неравномерном сдвиге подошвы. [c.50]

Следовательно, жесткость уменьшается с уменьшением частоты f Б квадрате. До получения достаточного эффекта виброизоляции значения / следует принимать согласно табл. 2.4. Пользуясь той же таблицей, находят значение коэффициента равномерного упругого сжатия грунта и определяют амплитуду а (мм) колебания основания фундамента — короба площадью Р (м ) [c.84]

На основании опытов последних лет сопротивление деформации грунта нри обработке плугами зависит от объемной массы почвы, коэффициента трения ее о поверхность плуга, сопротивления почвы отрыву и модуля жесткости почвы (коэффициент сопротивления почвы объемному сжатию). [c.212]

Коэффициенты упругости [Е"] заданы, а коэффициент Пуассона имеет значение, меньшее 0.5. Уравнения (П.30) представляют собой уравнения состояния для фильтрации в грунте. Систему уравнений жесткости можно построить при помощи соотношения (П.30), если преобразование от степеней свободы к деформациям соответствует типу используемого элемента. Однако наличие давления в порах для насыщенного состояния требует равенства нулю объемной деформации е ,, т. е. [c.338]

Кх — жесткость основания при горизонталь- ном перемещении фундамента Сх = 0,7 Сг — коэффициент упругого равномерного сжатия его значения в зависимости от расчетного сопротивления грунта приведены Б табл. 3.1 Рф — площадь подошвы фундамента тр — площадь баковых поверхностей фундамента, по которым возникают касательные напряжения Рсж — площадь боковых поверхностей фундамента, по которым происходит сжатие грунта. [c.50]

Режим движения машины, когда каток не отрывается от грунта после доказанного свойства характеристик подвесок с гидравлическими амортизаторами, не представляет особого интереса, так как при таком режиме ни характеристика амортизатора не влияет на эквивалентную жесткость, ни характеристика упругого элемента не влияет на коэффициент сопротивления амортизатора. Значение же этих параметров может быть сравнительно просто вычислено по площадям совмещенных характеристик. То обстоятельство, что сила сопротивления амортизатора при прямом ходе будет увеличивать постоянную составляющую силы, действующей от катка на корпус машины, является вполне очевидным и не требует доказательства. [c.83]

ФундамеБт колеблется в плоскости, если все внешние силы и моменты приводятся к равнодействующим, которые лежат в плоскости симметрии фундамента. Рассмотрим фундамент, установленный, например, на растительном грунте (фиг. 81). Пусть известны коэффициенты жесткости грунта k , k , причем реакция грунта при перемещении фундамента в направлении осей X или Z и при его повороте на угол ф выражаются в следующей форме [c.190]

Введение коэффициентов жесткости грунта k , упрощает задачу, но тем самым схематизируется действительное явление, принимая лишь приближенный характер. Из дальнейшего будет видно, что упругое основание (полупространство) под фундаментом обладает определенной массой, которая учитывается [c.193]

Учет характеристики грунта. В п. 45 мы объяснили сопротивление перекатыванию гистерезисом в материале катка и основания, по которому он перекатывается. Однако гистерезис не является единственной причиной существования сопротивления перекатыванию. При перекатывании, например, малодеформирующегося катка по невполне упругому грунту, несовершенная упругость которого характеризуется тем, что он не сразу теряет осадку, полученную в результате приложения нагрузки, а по истечении известного времени, зависящего от коэффициента жесткости грунта с кПсмР и коэффициента его вязкости р, кГ-сек смР (такие грунты называются релаксирую-щими), сопротивление перекатыванию выражается также в смещении нормальной реакции от линии нагрузки на некоторое плечо а, величина которого, как установил А. Ю. Ишлинский в своей работе [47], будет [c.380]

Жесткость грунта — МН/м, где коэффициент жесткости грунта, МН/м (см. табл. 1.6.1) F — площадь контакта шины с осйованием для шин ГОСТ 8430 76, наружная поверхность которых близка к цилиндрической, F == = [c.203]

В работе [19] рассмотрена осесимметричная задача о круглой непроницаемой плите конечной жесткости, лежащей без трения на пороупругом полупространстве, насыщенном несжимаемой жидкостью (случай проницаемой плиты был рассмотрен в более ранней работе этих авторов [18]. После применения интегральных преобразований Ханкеля по координате и Лапласа по времени строится приближенное решение задачи путем разложения по системе кусочно-постоянных функций с выделением статической особенности под краем штампа. Обращение преобразования Лапласа выполняется численно. Приведены некоторые результаты численных расчетов для равномерно распределенной нагрузки на плиту, исследовано влияние проницаемости и жесткости плиты и коэффициента Пуассона грунта на степень консолидации. [c.568]

Задача 2.9. Под двигатель В (рис. 2.16) требуется подвести фундамент. Нёобходимо определить такую толщину кладки а, чтобы коэффициент динамичности не превышал единицы для всех частот вынужденных колебаний, передаваемых от двигателя фундаменту. Сопротивление грунта можно схематизировать как реакцию упругих сил F и вязких сил R, вызванных внутренними силами сопротивления. Отнесенные к единице площади фундамента, коэффициенты жесткости и вязкости соответственно равны с=2000 Т/м и 7 = 60 Т -сек/лА. Плотность фундамента р = 0,25 Т -сек 1м . [c.63]

Коэффициентом к учтено увеличение жесткости грунта под виброизолированным фундаментом. Значения коэффициента к принимают в пределах 1,7—1,1 в зависимости от массы падающих частей молота. Для более крупных молотов берут меньшие значения и. [c.84]

Как показал проведенный анализ, изменение податливости оказывает большое влияние на напряженно-деформированное состояние покрытий до этапа расслоения (при этом наблюдается резкое изменение моментов и прогибов слоев), после наступления которого влияние податливости становится незначительным. Установлено, что эффект расслоения в зависимости от всех возможных вариантов двухслойных конструкций из плит (/isup/ inf = 20/20 20/18 20/14 18/18 18/14 14/14 14/20) наблюдается при отношении жесткости прослойки к жесткости основания p/ > 18-20 (рис. 7.14). Последнее соотношение является универсальным и не зависит от изменения жесткости основания. С увеличением коэффициента постели (прочности грунта) при неизменном отношении Спр/С наблюдается существенное изменение прогибов верхнего и нижнего слоев и изгибающих моментов в слое усиления, при этом размеры зоны расслоения хо уменьшаются. [c.247]

В проектировочных расчетах станина на фундаменте, так же как и фундамент на грунте, рассматриваются как балки на сплошном упругом основании. Для станин, закрепленных на фундаменте или подлитых, смещения в стыках между станиной и фундаментом, как правило, незначительны и поэтому могут не учитываться. Для станин, установленных на отдельных опорах и не закрепленных, расчет производится по приведенным значениям коэффициентов постели, определяемым из условия равенства перемещений сечений балки на сплошном упругом основании и перемещений в опорах станка. Влияние отпора грунта деформациям станины в большинстве случаев з итыва-ют коэффициентом повышения жесткости. При расчете станин на общей плите цеха без закрепления болтами и без подливки в первом приближении жесткость системы станина — фундамент можно принимать равной сумме жесткостей станины и фундамента. При этом расчетная нагрузка определяется приведением силовых факторов к оси станины. Упругие перемещения определяются как для балки, лежащей на жестких опорах, а влияние отпора грунта на деформации системы станина — фундамент учитывается умножением расчетной жесткости станины на коэффициент повышения жесткости При этом жесткость системы станина—фундамент на изгиб в вертикальной плоскости EJf.p = RвEJ, на изгиб в горизонтальной плоскости EJJ F = [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...