Испытания при охлаждении

После охлаждения до комнатной температуры аустенитное состояние сохраняется, при этом точка Мп лежит еще ниже комнатной температуры, но точка Мо вследствие обеднения аустенита углеродом и легирующими элементами переместилась в зону положительных температур. Деформация во время испытания при комнатной температуре ведет, к образованию мартенсита. Таким образом исходное, аустенитное, сравнительно малопрочное состояние в процессе испытания (или эксплуатации) в результате пластической деформации превращается в высокопрочное, мартенситное. [c.395]

Испытания при повышенных и пониженных температурах проводит с подогревом или охлаждением испытуемых деталей в специальных камерах, для которых в машине должно быть предусмотрено место. Подогрев осуществляется электрическим током, охлаждение же - парами азота, поступающего из сосуда Дьюара, причем для задания и поддержания температуры используется автоматический регулятор температуры. [c.475]

Образцы подвергают тепловому удару нагревом с помощью плазменно-дуговой пли кислородно-ацетиленовой горелки и охлаждением воздушным потоком заданного времени и темпа циклы в зависимости от принятой методики испытаний повторяют либо определенное число раз, либо до разрушения, В работе [147] описаны испытания на термостойкость, в которых использовали изогнутый образец. Вследствие криволинейной фор.мы при нагреве п при охлаждении возникают сильные тер.мические напряжения в покрытии и в основном материале. [c.178]

Электрические характеристики принято определять двояким путем. Первый способ состоит в снятии требуемых характеристик в ходе нагревания образцов в термостате или при охлаждении их в криостате. Второй способ заключается в определении характеристик материалов в нормальных условиях до и после пребывания образцов в термостате или криостате. Тем самым устанавливается влияние на материалы высоких или низких температур. Порядок испытания и измеряемые величины должны быть указаны в стандарте или в технических условиях на материал. Для электроизоляционных материалов и для конструкций изоляции электрооборудования установлены общие методы определения нагревостойкости, [c.138]

Рис. 224. Механические свойства стали (состав, % 0,32 С 0,23 Si 0,34 Мп 1,32 Сг 4,33 Ni 1,01 W 0,015 Р) в зависимости от температуры испытания при нагревании (а) и при охлаждении с 1150° С до температуры испытания (б). Закалка с 850° С в масле+отпуск при 500° С, I ч (сплошные линии) закалка с 850° С на воздухе+отпуск при 500° С, 1 ч (штриховые линии).

Нежелательное влияние термических остаточных напряжений на механические свойства композита в целом (но не обязательно й на свойства поверхности раздела) может быть уменьшено, если перераспределить остаточные напряжения, осуществляя механическую деформацию в пластической области. Предварительное растяжение композита в направлении волокон часто значительно улучшает свойства при последующих испытаниях [20]. Показано, что этот эффект связан с уменьшением абсолютной величины остаточных напряжений в композитах, а не с деформационным упрочнением при предварительном растяжении. Знак дополнительной составляющей остаточных напряжений, создаваемых при нагружении в области пластического течения матрицы и последующем разгружении, противоположен знаку остаточных напряжений, возникающих при охлаждении, поэтому общее напряженное состояние становится менее жестким. [c.68]

Испытания на сдвиг не проведены пластина треснула под каплей при охлаждении. [c.325]

По системе смазки необходимо проверить отсутствие механических примесей в инерционных фильтрах повреждение вентиляторов и исправность их привода температуру нагрева электродвигателей, после чего очистить циклоны. При недостаточной эффективности работы маслоохладителя (перепад температуры масла при охлаждении воздухом менее 12К, водой — 3—8 К) его следует разобрать, внутреннюю поверхность теплообменных труб прочистить ершами, промыть водой и продуть сжатым воздухом (при наличии разрывов в трубках заглушить их, но не более 10 % от общего числа), собрать, провести гидравлические испытания. [c.92]

Кроме того, методика нагрева образцов при испытаниях должна учитывать влияние перегрева металла на его механические свойства. Так, например, при прямом нагреве металла до 900 °С и последующих испытаниях опытные данные скорее всего не будут совпадать с данными при нагреве, например, до 1200 С охлаждением до ОТО °С и. испытаниях при этой температуре. [c.59]

Методы испытания на основе механики разрушения использованы для оценки вязкости разрушения и скорости роста трещины усталости материалов для сосудов под давлением в космической технике, емкостей для жидкого природного газа и материалов для сверхпроводящих электрических машин. Имеется несколько обзоров по вязкости разрушения при низких температурах в работе [49] приведены данные по Ki материалов авиакосмической техники в интервале температур 20—300 К, в обзоре [50] — характеристики высокопрочных сплавов, в работе [51] — свойства криогенных никелевых сталей. Данные по скорости роста трещины усталости при 4 К содержатся в обзоре [52]. Скорость роста трещины различных материалов при охлаждении уменьшается, за исключением сталей при температурах ниже температуры хладноломкости. Свойства [c.24]

Температуру охрупчивания ряда электроизоляционных материалов и цинковых литейных сплавов определяли при охлаждении образцов в жидком азоте или в смеси метанола с сухим льдом. После достижения требуемой температуры образцы из ванны быстро переносили на металлическую плиту и ударяли молотком. Температуру снижали ступенчато по 10 К до тех пор, пока материал не становился хрупким. Результаты испытаний показали, что цинковые литейные сплавы охрупчиваются при 243 К, изоляция из поливинилхлорида и неопрена — при 233 К, а изоляция из поливинилхлорида в сочетании с тканью — при 213 К- Тефлон не охрупчивается даже при температуре 78 К, а неопрен с асбестовым наполнителем и неопрен в сочетании с тканью становятся хрупкими при 213 К. [c.361]

Для получения достоверных данных при низких температурах сконструировано устройство [1], состоящее из эвакуированной камеры, в которой находится копер и механизм автоматической подачи, быстро перемещающий образец, охлажденный в жидком гелии, на наковальню копра. Удалось испытать образцы с температурой 8 К. В другой работе [2] использован перчаточный бокс. Из сосуда Дьюара с жидким водородом образцы вручную в инертной атмосфере переносили на машину для испытаний. При продолжительности испытания 2 с температура образцов составляла 25 К. [c.374]

Приведем некоторые результаты исследования. Измерения температур производились при испытаниях на специальном стенде. Температурное поле диска при нагреве (запуске) в различные моменты времени представлено на рис. 80, при охлаж -дении — на рис. 81. Здесь сплошными линиями показаны значения температуры со стороны лопаток, пунктирными — с обратной стороны диска. С целью приближения к реальным условиям работы, когда охлаждение диска может быть более интенсивным (например, зимой) на стенде было исследовано, распределение температур при охлаждении, сопровождаемом впрыском воды в газовый тракт. Соответствующие температурные поля показаны на рис. 82. В этом случае наблюдались значительные обратные (по отношению к тем, которые имели место при запуске) температурные перепады по радиусу. Специальные испытания подтвердили, что тепловые режимы, осуществляющиеся на стенде, близки к реальным. [c.170]

Преимуш,ествами нагрева в отражательных печах являются возможность проводить испытания при температурах 1400—1500 °С малая инерционность, позволяющая вести нагрев и охлаждение со скоростями порядка 300— 1200 °С/мин и обеспечивать программное регулирование по сложным температурно-временным зависимостям универсальность, т. е. возможность проводить испытания электропровод- [c.287]

После установки блока цилиндров или отдельных цилиндров проверяют герметичность полостей охлаждения гидравлическим испытанием при давлении, указанном в табл. 8. [c.370]

Ударная вязкость — Испытания при пони женных температурах 3 — 66 — Влияние скорости охлаждении при отпуске 7 — 511 — Влияние температуры 1 (2-я) — 424 — Испытания 3 — 38, 66 [c.276]

Число колебаний рессоры при испытании на различных стендах колеблется от 80 до ЗСО в минуту. Как показывает опыт, испытание при различной частоте колебаний в указанных пределах не даёт разницы в полном числе колебаний до поломки, если только при большей частоте серьёзно не нарушаются условия смазки листов вследствие нагревания. При применении для ускорения испытания повышенной частоты.колебаний часто прибегают к охлаждению рессор с помощью вентилятора. [c.727]

Изменение температур и охлаждение ванны в испытаниях на растяжение могут производиться любым из способов, указанных в описании ударных испытаний при низких те.м-пературах. [c.68]

Представляют также интерес данные об опытном воздухоподогревателе, разработанном Кашуниным на основе принципа поперечно продуваемого плотного слоя. Модель этого теплообменника -производительностью 500 м ч воздуха была смонтирована на котле ФТ-40/34 Барпаулэнерго При ее испытании в течение 150 ч не было замечено заноса золы, истирания дроби (dm = 5 мм) и жалюзийны.ч проходов для газа, нарушения работы ковшевого элеватора. Скорости газа и воздуха составляли 1,06—1,83 м сек. Перетечки воздуха были равны 10%, что в 1,5—2 раза меньн1е переточек в воздухоподогревателях Юнгстрем . Нагрев воздуха от 40 до 200—230° С при охлаждении газов с 330—360 до 140—180 С соответствовал степени регенерации Ор примерно 0,6. Следует отметить в качестве недостатка подобных теплообменников их значительный вес и потребность в затратах металла для дроби. Наряду с этим наличие дробеочистки на многих электростанциях упрощает вопрос снабжения регенеративных теплообменников движущейся насадкой. [c.384]

Испытания на термическую усталость. В процессе эксплуатации температура деталей с покрытиями может циклически изменяться, т. е. на изделие периодически действует слабый тепловой удар. В этих случаях покрытия, как и основной материал, подвержены термической усталости. При испытаниях имитация рабочих условий осуществляется путем нагревания образца до заданных температур в течение некоторого времени, а зате м охлаждения до комнатной или другой относительно низкой температуры (100—150°С). Эти циклы повторяются либо до разрушения покрытия, либо определенное число раз. Возможны различные сочетания температурных интервалов и длительности испытаний при каждой температуре. Для создания требуемых температур и различных условий эксперимента используют печи, торелки п специальные камеры [147, 150]. [c.180]

Понижение температуры испытания ниже комнатной не ведет к заметному изменению характеристик прочности. Однако при охлаждении испытуемых образцов металлов рано или поздно обнаруживается некоторый температурный порог, ниже которого наблюдается заметное их охрупчивание. Для рядовых сталей этот порог лежит где-то в преде.тах от минус тридцати до минус сорока градусов по Цельсию. Такие стали не следует применять в объектах, предназначенных для Сибири или Крайнего Севера, потому что использование хрупких материалов для дета1[ей машин, а также для многих строительных конструкций нежелательно, а во многих случаях просто недопустимо. В этой ситуации нужно переходить к применению более дорогих легированных сталей, у которых этот порог снижен хотя бы до -70° С. [c.63]

Таблица 56. Механические свойства стали (состав, % 0,13 С 0,23 Si 0,39 Мп 0,85 Сг 3,01 Ni 0,018 S) в зависимости от температуры испытания. Испытания в отожженном состоянии ( Td=530 МПа 6е=27% 1) = 73%) на прессе Гагарина при охлаждении с температуры 1150°С до температуры опыта при скорости растяжения 0,38—0,50 мм/мин. Номер зерна 6,5 fill, с. 51]

Испытания проводились с вырезанными из котельных труб плоскими шлифованными образцами размерами 3X10X40 мм без промежуточных охлаждений печей (на установке, показанной на рис. 3.6). Такой режим испытания дал возможность предупредить отслаивание оксидной пленки с поверхности металла из-за дополнительных термических напряжений, возникающих при охлаждении и нагревании. [c.120]

Высокопрочные стали, которые используют для изготовления стоек щасси ВС, работают на воздухе при охлаждении до минус 50 °С с последующим нагружением при посадке в различных районах, где температура может достигать 40 °С. При этом трещина распространяется при попеременном действии растягивающих и сжимающих нафузок. Все это способствует конденсации паров и их активному воздействию на скорость распространения трещины. Условия низкоамплитудного, вибрационного нагружения при пробеге по полосе аэродрома создают условия распространения трещин в припороговой области скоростей на первой стадии. Низкий уровень скорости роста трещины, малое раскрытие ее и активное влияние окислительной среды создают в этой ситуации благоприятные условия для активного влияния переменного частотного состава нагрузок на скорость роста трещины. Испытания стали марейнджиг 18 Ni- o с пределом текучести и прочности соответственно 1555 и 1765 МПа были выполнены в припороговой [c.346]

При изменении частоты с 1800 до 10000 цикл/мин при испытании с принудительным охлаждением образцов титана увеличение частоты прнводило к повышению предела выносливости. При испытаниях без охлаждения увеличение частоты приводило к снижению усталостной прочности. Последнее связывают [24] со значительным повышением температуры образцов в процессе испытания с увеличением ча. тоты (титан имеет низкую теплопроводность). [c.113]

Рассмотрим влияние статической нагрузки о на долговечность на примере стали 37Х12Н8Г8МФБ, испытанной по режиму 100=е 700°С (см. рис. 46, кривая 5), Размах термических напряжений оставался во всех случаях постоянным (А(Т=930 МПа).. Б точке а материал нагружали по симметричному циклу с амплитудой Оа=Ао/2 = 465 МПа. Однако при этом значительно различались пределы текучести в крайних точках цикла при нагреве ДО 700 С (сжатие) сго.2= 380 МПа, а при охлаждении до-20—100° С Оо,2 = 600 МПа. Таким образом, при нагреве в образце развивались пластические деформации, и материал повреждался, по-видимому, в большей степени, чем в полуцикле охлаждения. [c.84]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

Прочностные испытания припоев и спаев проводили на срез и разрыв. Пайку образцов выполняли по режиму, соответствующему экспериментам по определению смачивания. При отсутствии титана в припое к шлифованным образцам свинец вообще не адгезировал. Это, очевидно, связано с тем, что при 0> 90° расплав не затекает на всю глубину микроканавок, а покоится лишь на вершинах микровыступов. Термические напряжения, возникающие при охлаждении, приводят к нарушению такого несплошного контакта. На полированной поверхности стекла капля свинца в большинстве случаев удерживается достаточно прочно. Предел прочности на срез составляет десятые доли кгс/мм , но воспроизводимость результатов колеблется от нуля до прочности свинца. В случае использования титансодержащих сплавов независимо от марки стекла и чистоты обработки его поверхности разрушение при срезе при 20° С происходит только по припою и составляет 1,3 0,3 кгс/мм . Диаметр капли при испытаниях на срез составлял 5—6 мм, методика испытаний аналогична работе [3]. [c.49]

Описываемая машина УМ-9 отличается от известных [1—3] тем, что она позволяет проводить испытания на изгиб плоских образцов больших размеров при охлаждении в интервале температур от 20 до минус 100° С, а также металлографические исследования, наблюдение за развитием трещин и измерение электрического сопротивления образца непосредственно в процессе низкотемпературных испытаний. Для экспериментирования используют плоские образцы 250X25X5 мм, имеющие в средней части зону размером 5X8 мм, за счет которой локализуется зона разрушения. Нагружение образца осуществляется от электродвигателя с помощью кривошипно-шатунного механизма. Кинематическая схема машины представлена на рис. 1. [c.39]

Разработана методика, позволяющая проводить испытания на изгиб плоских образцов больших размеров (250x25x5 мм) с сечением рабочей части 5x8 мм при охлаждении в интервале температур от комнатной до минус 100 С, а также металлографическое исследование поверхности образца и измерение электросопротивления в процессе испытания. [c.162]

В работе [86] описан прибор конструкции И. А. Гиндина и Я. Д. Ста-родубова для изучения микротвердости и микроструктуры различных материалов как при охлаждении ниже 0° С, так и в процессе низкотемпературного (10—300° К) деформирования. Прибор снабжен алмазной пирамидой, охлаждаемой до температуры опыта, а также оптической системой, с помощью которой определяются размеры наносимого на образец отпечатка при температуре испытания и исследуется микроструктура. На этом приборе наблюдают фазовые превращения, старение и распад метастабильных структур при активизации пластическим низкотемпературным деформированием или только при охлаждении. Кроме того, с помощью данного прибора можно изучать закономерности зарождения и развития трещин в твердых телах, что весьма важно для установления физической природы хладноломкости металлов и сплавов. [c.193]

Сведения относительно низкотемпературных свойств бетона весьма ограничены. Модуль упругости влажного бетона при охлаждении возрастает [10], в частности при охлаждении до 115 К- Этот модуль бетона обычного состава повышается на 50 %, а сухого бетона в гораздо меньшей степени. Резко возрастает прочность при слсатии и проч-рость при испытании на раскалываемость. Эту последнюю [c.77]

При 170 К прочность при сжатии влажных бетонов втрое превышает прочность при комнатной температуре (рис. 3), в то время как прочность при испытании на рас-калываемость при охлаждении до 210 К возрастает лишь [c.78]

Рис. 4. Фрактограммы, полученные с помощью сканирующего электронного микроскопа с поверхностей изломов ударных образцов сплава Fe—12Mn—0,2X1, испытанных при 77 К после нагрева при 1373 К, 2 ч и охлаждения с печью в течение 6 ч (а). 11 ч (б) и 15 ч (а), далее— на воздухе

Рис. 5. кривые распределения интенсивности излучения при микро-рентгеноспектральном анализе изломов образцов сплава Fe—12Мп— 0,2Т1, испытанных при низких температурах после нагрева при 1373 К, 2 ч и охлажденных по режимам [c.266]

Слишком низкая температура газа по сравнению с реальной не представляет опасности с точки зрения накопления повреждений, однако может повлиять на выбор необходимой длительности второго полуцикла. Изменение температур в кромке лопаток при таких испытаниях приближенно показано линией ASKL. Если бы в точке S нагрев не прекращался, то изменение напряжений при охлаждении можно было бы представить линией SB (на кривой напряжений). Однако, поскольку в точке S начинается охлаждение, график изменения напряжений примет совершенно другой характер (показано стрелкой). Началу второго цикла при режиме испытаний (штрихпунктирная линия) будут соответствовать совершенно новые начальные условия, что, конечно, также приведет к существенному перераспределению напряжений. Для того чтобы по возможности снизить степень искажения характера температурных и напряженных состояний в цикле, целесообразно время окончания цикла перенести из точки К в точку С, т. е. дать выдержку при T rmin до времени, соответствующему длительности реального цикла. Следует немного сократить это время, поскольку равномерное поле установится несколько раньше. Температура металла в конце цикла может быть чуть ниже температуры в точке С, так как для обес- [c.198]

Установки, построенные по такой схеме, многие авторы (и, прежде всего, Коффин [192]) использовали для термоусталостных испытаний. Однако в зависимости от параметров боковых образцов в них можно получать не только знакопеременную, но и одностороннюю пластическую деформацию. При отсутствии внешних нагрузок эта деформация должна идти в направлении, определяемом температурной зависимостью предела текучести. Поскольку обычно у металлов предел текучести при нагреве уменьшается, можно ожидать, что при соответствующих значениях параметров установки и цикла каждая тепло-смена будет приводить к уменьшению длины элементов за счет сжатия — центрального (нагреваемого) образца при нагреве, боковых образцов — при охлаждении. Возможно также сочетание односторонней и знакопеременной деформации. [c.48]

Температура отпускJ в °С в kTmI m- при охлаждении после отпуска Среда охлаждения после отпуска в кГм/см- при температуре испытания в °С [c.399]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...