Скорость режимная

Рассматривая различные случаи движения жидкости, мы не делали различия между ламинарным и турбулентным течениями, так как уравнения, описывающие ламинарные и турбулентные потоки, одинаковы, если они включают актуальные (истинные) значения входящих в них скорости, давления и т. д. Особенность турбулентного потока состоит в том, что в каждой его точке режимные параметры имеют пульсационный характер изменения во времени, который не поддается аналитическому описанию. Поэтому при исследовании турбулентных потоков вводятся осредненные по времени значения этих параметров, которые измеряются при экспериментальном исследовании и позволяют получить объективную информацию о таких потоках. [c.17]

Для реализации подобия граничных условий однозначности в образце и в модели необходима одинаковость критериев подобия и подобное распределение входящих в граничные условия режимных параметров. Например, при изучении движения жидкости в образце и модели должно быть одинаковым число Рейнольдса, включающее скорость потока, которая входит в граничные условия задачи. Из условия одинаковости чисел Ре для образца и модели [c.25]

В 1952 г. В. М. Иевлевым [2, 3] было показано, что в некотором диапазоне режимных параметров законы трения и теплообмена консервативны к изменению граничных условий по длине поверхности — скорости Шоо и перепада температуры АГ. [c.31]

К режимным мероприятиям снижения коррозии относят работу котла с пониженными избытками воздуха. При меньшем количестве воздуха От снижается количество SO (уменьшается концентрация атомарного кислорода), а следовательно, падает скорость коррозии. Аналогичные результаты получаются при рециркуляции дымовых газов в активную зону горения. Применение этих методов ограничено газомазутными котлами. Для твердых топлив по условиям выгорания частиц и устойчивости процесса горения От 1,05, а общий избыток воздуха в топке = 1,2-г-1,25. Рециркуляцию газов по условиям устойчивости горения применяют для топлив с выходом летучих V > АО %. [c.116]

На рис. 8.3 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от скорости циркуляции Wq при турбулентном течении воды без кипения (прямая 1) и в условиях кипения при различных значениях плотности теплового потока (кривые 2 к 3) [166]. При кипении 3 трубах также можно выделить три области режимных параметров, различающихся между собой по механизму переноса теплоты. При малых скоростях значение коэффициента теплоотдачи определяется процессом парообразования. При больших скоростях и том же значении q коэффициент теплоотдачи не зависит от плотности теплового потока. Между этими крайними областями режимных параметров располагается зона, в которой проявляются оба механизма переноса теплоты. [c.227]

Диапазоны изменения скоростей и паросодержаний, в которых проявляется или не проявляется влияние этих величин на теплоотдачу к двухфазному потоку, зависят от свойств жидкости и значений режимных параметров. Это связано с тем, что в заданных конкретных условиях устанавливается вполне определенная структура течения парожидкостной смеси со специфическими для нее законами распределения по сечению канала осредненных во времени плотности среды и скорости в обеих фазах, а также интенсивностью взаимодействия между фазами на межфазной поверхности. [c.229]

На рис. 8.11 показано изменение расхода жидкости в пленке на конце обогреваемого участка (Lo6 = 0,66 м, пн=13,3 мм) в зависимости от плотности теплового потока при фиксированных значениях массовой скорости pw, паросодержания на входе в трубу Хвх И давления [122]. Пунктирные линии характеризуют зависимости G na = f q) в предположении, что уменьшение С пл обусловлено только испарением жидкости (влагообмена между ядром и пленкой нет либо он взаимно скомпенсирован). Как видно, в исследованном диапазоне изменения режимных параметров интенсивность уноса капель в ядро потока превалирует над интенсивностью процесса осаждения. Чем больше плотность теплового потока, тем боль- [c.236]

Следует иметь в виду, что даже при соблюдении условия (8.11) процесс парообразования может не оказывать влияния на интенсивность теплоотдачи (область режимных параметров, характеризующаяся низкими значениями плотностей тепловых потоков). В этой области при неизменном массовом расходе парожидкостной смеси коэффициент теплоотдачи практически не зависит от q, однако увеличивается с ростом паросодержания за счет повышения истинной скорости обеих фаз. Относящиеся к этой области опытные значения а, полученные при постоянных массовом расходе смеси и паросодержании, на рис. 8.18 группируются около гори- [c.246]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

При кипении в кольцевых каналах плотность критического теплового потока зависит не только от таких режимных параметров, как давление, массовая скорость или относительная энтальпия, но [c.308]

Значение А/н зависит от разности концентраций в пределах к.и.с Ас, а также от крутизны кривой, определяющей вид функции температуры насыщения раствора (смеси) от концентрации. При одинаковом Ас значение А н будет тем больше, чем больше производная (1 н/<3с. Если производная dt /d характеризует свойства раствора (смеси), то Ас зависит не только от свойств последних, но и от режимных параметров, ири которых происходит процесс кипения. Так, Ас возрастает с ростом массовой скорости испарения /о, которая, в свою очередь, пропорциональна плотности теплового потока q. Следовательно, A q. С ростом коэффициента диффузии D разность концентраций в к.п.с. уменьшается. Наложение турбулентного обмена на процесс молекулярной диффузии также способствует снижению Ас, поэтому при проведении процесса в условиях вынужденного движения с ростом скорости w разность концентраций Ас уменьшается. [c.345]

Очевидно, что чем выше надежность элементов, формирующих систему (оборудования), тем (при прочих равных условиях) выше надежность системы. Кроме показателей надежности, однако, речь идет и о других технических характеристиках основного оборудования - тех, которые оказывают существенное влияние на надежность системы. Среди этих характеристик основное значение имеет его маневренность, т.е. диапазон и скорость изменения основных режимных параметров. [c.106]

Когда значения режимных параметров (давления, температуры, скорости) слишком велики и труднодоступны для непосредственного воспроизведения. Примером могут служить модели из пластмассы, на которых иногда при сравнительно низких температурах удобнее изучать задачи теплопроводности и термоупругости, предсказывая закономерности этих процессов в изделиях из хорошо теплопроводных металлов при высоких температурах. [c.14]

Обоснована необходимость первоочередного изучения влияния режимных факторов величины удельного давления и угловой скорости е шарнирах цепи. [c.235]

Из семи режимных характеристик — количества передаваемого тепла, двух расходов и четырёх крайних теплосодержаний или температур— должны быть заданы пять. По уравнениям (1) определяются две недостающие характеристики. После этого выбирается примерная конструктивная форма теплообменника, подсчитываются средние скорости теплоносителей и средние температуры, определяющие коэфициенты теплоотдачи. По этим данным находятся компоненты среднего коэфициента теплопередачи и самый коэфициент. По крайним температурам теплоносителей вычисляется средний температурный напор. Наличие всех перечисленных данных достаточно для определения по уравнению (2) потребной поверхности нагрева и установления окончательного конструктивного оформления теплообменника. [c.130]

Расчёт ведётся по методу последовательного приближения, причём порядок действий зависит от того, какие из режимных характеристик заданы. Если, например, заданы расходы теплоносителей и две температуры, то задаются одной из недостающих температур, определяют по уравнению (1) количество переданного тепла и четвёртую крайнюю температуру. Затем находят средние скорости рабочих жидкостей, а также температуры, определяющие коэфициенты теплоотдачи, и подсчитывают средний коэфициент теплопередачи и средний температурный напор. Вычисленное после этого из уравнения (2) значение поверхности нагрева должно совпадать с заданным. Если совпадение недостаточно точно, то расчёт повторяют снова. В зависимости от комплекса заданных величин, среди которых в проверочном расчёте обязательно должна фигурировать поверхность нагрева, порядок действий может несколько меняться. [c.131]

Комплексные исследования ДРОС на водяном паре проведены в МЭИ при переменном давлении за ступенью [30, 31 ]. Это обеспечило возможность независимого изменения чисел Re и М. Число Re определялось по параметрам пара в радиальном зазоре и по действительной скорости на выходе из соплового аппарата. В качестве характерного размера принята хорда направляющих лопаток. Опыты проведены в интервале изменения Пд = 0,42-ь 0,70 и Rej = (0,87 4-1,85) 10 . Экспериментально показано влияние режимных параметров на экономичность ступени (рис. 4.5). В исследованном диапазоне изменения числа Re не обнаружено влияния отношения давлений в ступени на к. п. д. при неизменном числе Re (рис. 4.5, а). При неизменном отношении давлений к. п. д. с ростом числа Re увеличивается. Область автомодельности при увеличении числа Re до 1,85-10 достигнута не была. [c.149]

Крайние (граничные) по концентрации формы существования дисперсных потоков — потоки газовзвеси и движущийся плотный слой. Истинная концентрация здесь меняется от величин, близких к нулю (запыленные газы), до тысяч кг/кг (гравитационный слой). Будем полагать, что простое увеличение концентрации вызывает не только количественное изменение основных характеристик потока (плотности, скорости, коэффициента теплоотдачи и др.), но — при определенных критических условиях— и качественные изменения структуры потока, механизма движения и теплопереноса. Эти представления оналичии режимных точек, аналогичных известным критическим числам Рейнольдса в однородных потоках, выдвигаются в качестве рабочей гипотезы [Л. 99], которая в определенной мере уже подтверждена экспериментально (гл. 5-9). Так, например, обнаружено, что с увеличением концентрации возникают качественные изменения в теплопереносе и что может происходить переход не только потока газовзвеси в движущийся плотный слой, но и гравитационного слоя в несвязанное состояние — неплотный слой, т. е. осаждающуюся газовзвесь. Это изменение режима гравитационного движения, связанное с падением концентрации, зачастую сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи. Обнаружено существование критического числа Фруда (гл. 9), ограничивающего область движения плотного гравитационного слоя и определяющего критическую скорость, при которой достигается максимальная теплоотдача слоя. [c.22]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05- [c.380]

Осевая составляюшая скорости потока в соплово.м сечении в зоне, прилежашей к диафрагме, может в зависимости от режимных и геометрических параметров дважды менять свое направление (рис. 1.8). [c.27]

В настоящее время для гидравлических расчетор каналов применяют различные методы метод допускаемых скоростей, влекущей силы, режимной теории, мор< юметрических зависимостей, а также комбинированные методы. [c.30]

Таким образом, в работе [21] определены интервалы изменения режимных параметров, в которых применимы приведенные выше решения для скорости роста паровых пузырей. В интервале изменения числа Ja от 10- до 1,0, т. е. при высоких давлениях насыщения, для расчетов может быть использовано решение (6.10). При малых давлениях насыщения (Ja>600) скорость роста пузырей может быть рассчитана как по формуле (6.9), так и по формуле (6.11). В этом случае результаты расчетов по указанным формулам практически совпадают. В интервале изменения числа Ла от 1,0 до 600 нужно пользоваться общим решением (6.11), предложенным В. В. Яговым. [c.174]

Другая область изменения режимных параметров характеризуется высокими значениями не только плотности теплового потока, но и паросодержания. В этой области паросодержание, а следо-вагельно, и истинная скорость жидкой фазы настолько высоки, что на механизм переноса, обусловленный процессом парообразования, накладывается влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде (восходящие участки кривых а=/(Р) на рис. 8.4). Высокая интенсивность теплообмена сохраняется до тех пор, пока теплоотдающая поверхность омывается сплошной жидкой пленкой, если при этом не произойдет смена пузырькового кипения па пленочное, т. е. не возникнет кризис теплообмена первого рода. [c.230]

Необходимо отметить, что предельное значение иаросодержа-ния Рпр, до которого расчет коэффициента теплоотдачи можно вести по скорости циркуляции, зависит от свойств жидкости, плотности теплового потока и других режимных параметров. Для воды [c.241]

В условиях дисперсно-кольцевой структуры потока, т. е. с момента начала срыва капель с поверхности пленки, определяемого формулами (1.72) и (1.73), расчет коэффициента теплоотдачи следует вести, подставляя в формулу (8.5) действительную среднюю скорость жидкости в пленке, которая может быть во много раз меньше скорости w. Однако, как уже отмечалось, в обогреваемых трубах из-за набухания пристенного двухфазного слоя весьма трудно точно измерить толщину пленки, а следовательно, и среднюю скорость течения в ней жидкости. В связи с этим был иредло-жрн метод, дающий возможность, минуя непосредственные измерения, найти эффективное значение скорости жидкости в пленке Wэф, которым определяются интенсивность..теилообмена и гидродинамическое сопротивление при дисперсно-кольцевой структуре [180]. Метод основан на гидродинамической теории теплообмена. Предполагается, что в двухфазном потоке при определенных сочетаниях режимных параметров (так же как и в однофазном) устанавливается соответствие между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением. [c.243]

Область режимных параметров, где проявляется совместное влияние скорости среды и процесса парообразования при больших па-росодержаниях потока, в обобщенной форме определяется условием [c.246]

Следует иметь в виду, что по графику, приведенному на рис. 8.22, а, значение коэффициента теплоотдачи при кипении воды можно определить только в той области режимных парз метров, в которой скорость смеси не влияет на интенсивность теплообмена. [c.253]

Опытные данные говорят о том, что при р>14,0 МПа влияние диаметра на i7kpi заметно уменьшается. В общем случае значение поправки на диаметр трубы зависит от давления, массовой скорости и массового паросо-держания. Однако в рекомендациях АН СССР по расчету плотности критического теплового потока [141] допускается поправка на диаметр трубы в диапазоне его изменения от 4 до 20 мм рассчитывать по формуле (11.1) во всей области режимных параметров, для которой составлена скелетная таблица. [c.295]

Так же как и в круглых трубах, в области отрицательных значений X наблюдается положительное влияние массовой скорости на д р (рис. 11.18, а), а при х>0 прослеживается тенденция к уменьшению 9кр1 с ростом массовой скорости (рис. 11.18, б), хотя влияние pw на Qkpi в этой области режимных параметров незначительное. Для давления р=6,9 МПа точка инверсии находится около К==0. С повышением давления она смещается в сторону более вы- [c.309]

Применяемые материалы и смазки (технический глицерин, спирто-глицериновая смесь) способствовали проявлению ИП. В зависимости от задачи опыта широко варьировались режимные факторы удельная нагрузка, скорость скольжения, амплитуда реверса (от 5 мкм до 8 мм), частота колебаний (от 0,1 до 75 Гц), длительность испытаний (до 500 ч), способ смазки (в постоянной масляной ванне, капельная свежей смазкой, многократно использованная смазка). Применяли клиновидные образцы, частичные вкладыши, втулки, шайбы и др. Составляли прямые, обратные или одноименные пары (при трении бронз по бронзам). В ряде опытов пары трения предварительно прирабатывались в инактив-ной смазке. [c.57]

В данном случае абс( лютный износ И будет заьисеть только от удельного давления р и угловой скорости п , что и следует класть в основу экспериментальных методик по определению слияния на износ режимных факторов. [c.242]

Этот результат представлен на рис. 8.5, из которого видно, что при указанных режимных параметрах критическая мощность семистержневой сборки возросла примерно на 20%. Основные результаты исследования [ 108], полученные на семи- и трехстержневых сборках, представлены на рис. 8.6 и 8 .7 соответственно в виде зависимости критической мощности сборки от температуры воды на входе при давлениях 7,4 и 9,8 МПа для массовых скоростей потока от 600 до 2000 кг/(м -с). Как видно из рисунков, интенсификаторы теплообмена существенно увеличивают критическую мощность стержневой сборки. Анализ и результаты сравнения показывают, что прирост предельной мощности у сборок с интенсифика-торами увеличивается с ростом массовой скорости потока и с уменьшением недогрева воды на входе в сборку. Это положение достаточно хорошо иллюстрируется рис. 8.8, из которого видно влияние массовой скорости потока и температуры воды на входе на прирост предельной мощности в трехстержневой модели ТВС с интенсификаторами, выраженный в процентах по отношению к критической мощности аналогичной сборки без иитенсификаторов. При температуре воды на входе 250°С и массовой скорости потока 2000 кг/(м -с) прирост критической мощности составляет более 50%. [c.153]

Многовариантные проектные расчеты проводятся с целью выбора оптимальной конструкции реактора и назначения оптимальных режимных параметров. Они носят оценочный характер, а результаты расчетов сопоставляются слимити-рующими факторами допустимой температурой теплоносителя, оболочки и сердечника твэлов, запасом до кризиса теплоотдачи, допустимой скоростью теплоносителя и т. д. Теплогидравлические проектные расчеты входят составной частью в оптимизационные программы АЭС. [c.110]

Режим развитого пузырькового кипения имеет место при малых паросодержаниях. Для исследованного диапазона режимных параметров на основании литературных данных по режимам течения (см, параграф 5.1) пузырьковый режим не может существовать при >5— 8%, а при высоких давлениях переход к дисперсно-кольцевому режиму происходит, особенно при больщих скоростях, при Х 0. [c.133]

Опыты проведены при следующих условиях. Пределы изменения режимных параметров давление р = 49 и 98 бар, массовая скорость wp = 300 — 5500 кг/сек, недогрев Д/н = О110 массовое паросодержание х = =0-f-0,33. Геометрические характеристики каналов диаметр внутренней труб-ки - 10 мм, обогреваемая длина ее /об = 100 и 200 мм в канале с dg = = 5,3- -6,6 мм и /об = 200 мм — в канале с = 10 мм. [c.176]

Основные закономерности горения топлив в низкотемпературном кипящем слое аналогичны пылеугольному сжиганию, но значительные отличия в гидродинамике и температурах приводят к изменению в скорости выгорания угля. Эффективность горения определяется конструкцией топки, качеством сжигаемого угля, а также режимными параметрами фракционным составом топлива, эффективностью и надежностью работы системы возврата уноса, коэффициентом подачи воздуха, скоростью ожижающей среды, температурой, высотой и материалом слоя и др. [c.319]

Основными режимными параметрами, оказываюш,ими влияние на экономичность ступени, являются значения критериев Re и М. Поэтому необходимо иметь представление о раздельном влиянии каждого из критериев на к. п. д., а также знать границы области автомодельности по числу Re, что является крайне важным при переносе данных модельных испытаний на натурные условия. Достоверные данные о влиянии чисел Re и М на потери и границах области автомодельности могут быть получены только экспериментально. Для проведения таких опытов необходимо иметь возможность при сохранении постоянным отношения давлений П,, изменять общий уровень давлений в ступени, так как изменять число Re независимо от скорости течения газа при работе с одним и тем же рабочим телом можно только за счет вязкости, т. е. перехода в другой интервал температур и давлений газа. Подавляющее большинство экспериментальных стендов для исследования радиально-осевых турбин имеет рабочим телом воздух, причем выход рабочего тела из ступени происходит непосредственно в атмосферу и раздельное изменение чисел Re и М осуществить чрезвычайно затруднительно. Эта задача решается применением водяного пара в качестве рабочего тела модельной установки. [c.149]

Опытные данные по кризису теплоотдачи в трубах с аксиальным косинусоидальным распределением тепловыделения были использованы для определения коэффициентов массонереноса орошением в широком интервале параметров. Результаты анализа показали, что коэффициенты массонереноса (при одинаковых входных условиях) неоднозначно зависят от давления, концентрации жидкой фазы и массовой скорости потока. В первом приближении для каждого из фиксированных давлений зависимость коэффициентов массопереноса от режимных параметров была аппроксимирована соотношением [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...