Ортотропная структура оболочек

Ортотропная структура оболочек, нелинейное деформирование бетона, образование в нем трещин от растяжения, наличие щвов и сосредоточенных стыковых соединений в сборных оболочках оказывают существенное влияние на распределение внутренних сил, интенсивность изгибающих моментов, а также на деформации и перемещения оболочек. [c.131]

Тонкие, ортотропные цилиндрические оболочки с симметричной структурой пакета слоев рассматривали многие исследователи, например Дас [70] и Амбарцумян [11]. Анализ возможных упрощений исходных уравнений и появляющихся в результате этих упрощений погрешностей представлен в работе Липовского [173]. Концентрацию напряжений в окрестности вырезов в таких оболочках изучали Гузь [111] и Ашмарин [18—20]. [c.232]

Уравнения статической устойчивости слоистой упругой ортотропной конической оболочки получим из общих уравнений, составленных в параграфе 3.5. Вновь используем систему координат s, и считаем, что структура армирования слоев не зависит от угловой координаты, а направления осей ортотропии совпадают с направлениями координатных осей. Полагаем также, что оболочка достаточно тонкая, и пренебрегаем во всех уравнениях величинами порядка h/R по сравнению с единицей. Замкнутая система уравнений статической задачи устойчивости включает в себя следующие группы зависимостей (к = 1,2,...,тп — порядковый номер слоя знаком тильды отмечены характеристики основного состояния) [c.255]

Слоистые оболочки различной ортотропной структуры [c.14]

Таким образом, расчет симметрично нагруженных оболочек вращения анизотропной и ортотропной структуры сводится к определению четырех произвольных констант интегрирования Фц, о> Фо фо- Следовательно, на каждом краю оболочки = 8=8), для однозначности решения необходимо задать по два граничных условия, при этом по крайней мере два граничных условия должны быть кинематическими, в противном случае существование безмоментного напряженного состояния будет невозможным, т. е. будет происходить изгибание срединной поверхности оболочки без растяжения (сжатия) и сдвига, или будет возможно смещение оболочки как твердого тела. [c.112]

Если слоистая оболочка с достаточно большим числом слоев изготовлена косой перекрестной намоткой армирующего наполнителя (под углом ф), то она имеет ортотропную структуру, [c.219]

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ОБОЛОЧЕК С УЧЕТОМ ИХ ОРТОТРОПНОЙ СТРУКТУРЫ и НЕЛИНЕЙНОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ [c.130]

В сборном элементе типа III под воздействием главных растягивающих сил рано образуются сквозные трещины диагонального направления, после чего все главные растягивающие силы в сечениях, совпадающих с трещинами, воспринимаются одной угловой арматурой оболочки. С образованием угловых трещин в бетоне элемент типа III приобретает ортотропную структуру в его диагональных направлениях, в связи с чем происходит перераспределение в значениях главных сил. Однако это явление еще недостаточно исследовано, поэтому примем упрощенное рещение. Положим, что диагональные относительные деформации полки от сжатия Ес и растяжения Ер равны между собой (ес = Ер), т. е. [c.161]

Отметим, что свойства интегралов (4.83), (4.84), определяющиеся структурой матрицы коэффициентов упругости [Z)] для слоистой оболочки с ортотропными слоями (см. 1.5), позволяют разделить [см. (4.85)] осесимметричные и кососимметричные составляющие решения. [c.142]

Уравнения, основанные на представлении об однородном напряженно-деформированном состоянии тонкостенного элемента слоистой структуры. В этом разделе приводятся уравнения теории многослойных ортотропных оболочек, установленные на основе представления об однородном напряженно-деформированном состоянии тонкостенного элемента слоистой структуры. Развернутое изложение этой концепции, включающее в себя построение уравнений многослойных оболочек и пластин без учета и с учетом поперечных сдвиговых напряжений, приведено в [316, 319]. Ниже формулируется система уравнений, составленная с учетом таких напряжений. Эта система включает в себя следующие группы зависимостей [c.91]

В этом параграфе исследуется устойчивость равновесия слоистой композитной цилиндрической оболочки при внешнем давлении. Рассматривается ортотропная оболочка, собранная из т слоев, структура армирования которых не зависит от угловой и осевой координат, а направления осей ортотропии совпадают с направлениями осей координатной системы х, z (ее описание дано в параграфе 6.1). Примем также, что интенсивность внешнего давления и условия закрепления краев оболочки не зависят от угловой координаты (р. Докритическое напряженно-деформированное состояние оболочки определим в результате интегрирования линеаризованных уравнений осесимметричного изгиба (6.2.1) — (6.2.5), (4.1.4) при надлежащих краевых условиях. В основу анализа устойчивости моментного равновесного состояния оболочки положим неклассические линеаризованные уравнения статической устойчивости, которые получим из уравнений (3.5.1), [c.183]

Рассмотрим круговую замкнутую усеченную коническую ортотропную оболочку толщины h, собранную из т упругих композитных слоев волокнистой структуры. Пусть 2а — угол раствора конуса s - — расстояние, отсчитываемое вдоль образующей конуса от его вершины (О < а s < й) <р = — угловая координата (О < < 2л). Параметры Ламе А , и радиусы кривизн Яр координатных линий введенной ортогональной системы координат таковы [c.225]

В первой части рассматриваются безмоментные оболочки, образованные намоткой ортотропной ленты. Приведены зависимости, позволяющие исследовать напряженно-деформированное состояние и несущую способность цилиндрической оболочки с произвольной структурой материала. Особое внимание уделяется вопросам оптимального армирования цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением, осевой силой и крутящим моментом. Исследованы оптимальные формы безмоментных оболочек вращения, образованных методом намотки ленты и нагруженных внутренним давлением. Приведены методы оптимального проектирования баллонов давления, изготовленных из стеклопластика методом непрерывной намотки, и металлических цилиндрических оболочек, усиленных стеклолентой. [c.2]

Рассмотрим тонкие трехслойные пластинки и оболочки с легким упругим заполнителем симметричной относительно срединной поверхности структуры (рис. 92). Материалы, из которых изготовлена оболочка, предполагаются ортотропными, а их главные [c.234]

Сосуды, аппараты и машины с точки зрения строительной механики представляют собой сопряжение элементов стержней, пластин и оболочек. Сосуды и аппараты из стеклопластиков отличаются тем выгодным для них свойством, что структура материала в них формируется в процессе изготовления, поэтому деформационные и прочностные свойства наилучшим образом соответствуют геометрической форме и нагрузке. Следовательно, возможно изготовление конструкций оптимальной формы, требующее, однако, применения дорогостоящего технологического оборудования. С другой стороны, возможно изготовление сосудов и аппаратов вручную или с использованием недорогих технических средств. По виду стеклонаполнителя (жгут, холст, ткань) и условиям изготовления сосудов, аппаратов и их элементов можно выделить широкий класс ортотропных оболочек вращения. При этом возможны два варианта постановки задачи расчета и их решения. В первом случае оболочку рассматривают как многослойную с различными упругими константами стеклонаполнителя и связующего между его слоями. Этот вариант расчета сложен в технических приложениях и поэтому здесь не изложен. Во втором случае оболочку рассматривают как однородную анизотропную с приведенными упругими константа- [c.5]

Во втором разделе — конструкции пространственных покрытий, прямоугольных в плане, с применением оболочек положительной гауссовой кривизны, длинных и коротких цилиндрических оболочек, призматических складок. Раскрыты вопросы совместного деформирования оболочек с контурными конструкциями, предварительного напряжения покрытий, ортотропности структуры оболочек и нелинейного деформирования бетона, условий монтажа и др. [c.3]

Зависимости для определения внутренних сил и моментов с учетом ортотропности структуры оболочек и нелинейного деформирования бетона [c.131]

Донг [811 получил решение уравнений обобщенной теории Доннелла, определяющее собственные частоты цилиндрических оболочек с произвольным набором ортотропных слоев и с различными граничными условиями. Узловые линии, так же как и в изотропных оболочках, образуют прямоугольную сетку. Берт и др. [37] рассмотрели аналогичную задачу на основе более точной теории первого приближения Лява. Найденные ими значения частот в общем достаточно хорошо согласовались с рерчльтатами Донга, за исключением низших частот, которые у Донга оказались завышенными. В работе Берта и др . на примере двухслойной ортогонально-армированной цилиндрической оболочки из боро-пластика проиллюстрировано влияние эффекта связанности мембранных и изгибных деформаций. Рассматривались также различные ортогонально-армированные структуры, включающие три слоя одинаковой толщины. Было установлено, что поведение оболочек, армированных по схемам О—К—О и О—О—О (О соответствует слою, уложенному в осевом направлении, К — слою, уложенному в кольцевом направлении), почти не различается. Также Мало отличаются друг от друга оболочки, армированные по схемам К—К—О и К—К—К. При всех четырех схемах армирования оболочка имеет,примерно одинаковую собственную частоту, соответствующую первому тону колебаний в осевом направлении и второму (п = 2) в окружном. При п = 1 армирование по схемам О,—О—О и О—К—О приводит к более высоким значениям частоты, а при относительно более высокие значения [c.239]

О моделировании материала полиармированных многослойных оболочек. В рассмотренной задаче проиллюстрирована возможность замены в инженерных расчетах дискретной модели многослойного композита регулярной структуры с углами укладки арматуры в монослоях ф и — ф моделью эквивалентного в смысле значений Aijhi ортотропного макрооднородного композита. Полученные результаты помимо сформулированных в 3.1.3 выводов позволяют, очевидно, дать оценку К, т. е. нижней границе применимости макрооднородной модели для полиармированного (N >2) слоистого композита регулярной (квазирегулярной) структуры (см. 1.8.3). [c.130]

Сравнение моделей 1—3 проведем на примере задачи о статической устойчивости пологой цилиндрической оболочки средней толщины с днищами, нагруженной внещним гидростатическим давлением д. Материал оболочки — многослойный (М>4) композит регулярной или квазирегулярной структуры, образуемый моиопакетами одного (Л п=1) типа с углами укладки монослоев <р относительно образующей оболочки. С учетом 3.1 данный материал представим в виде макрооднородной модели. Таким образом, далее рассматривается ортотропная оболочка. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...