Численные примеры расчетов режиме

Порядок расчета, приведенный в 11-8, остается без изменения. Поэтому приведем лишь численный пример расчета индуктора для нагрева стальной пластины в горячем режиме с соответствующими пояснениями. [c.197]

Приведем численный пример расчета характеристик нагрузочного режима передней рессоры автомобиля грузоподъемностью 4,5 т при следующих условиях Уа = 3,5 м/с, масса перевозимого груза 5200 кг микропрофиль описывается корреляционной функцией вида (5.15) с параметрами а= 0,2 и Dx— 6,25 см . [c.205]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Примеры расчетов. Классической задачей стратифицированной несжимаемой среды является задача об эволюции участка перемещанной в начальный момент жидкости (задача о пятне ). Ей посвящен целый ряд численных исследований [103—109], относящихся как к ламинарному, так и к турбулентному режиму. Подробный анализ стадий развития турбулентного пятна содержится в [108]. [c.216]

Константы /Сэ, Ти. э, Е, и, а также порядок процесса п, принимающие конкретные численные значения для данной резиновой смеси, составляют совместно с самими уравнениями (2.40), (2.41), (2.43) обобщенную информацию о кинетических свойствах данной смеси и используются для расчета переменных и постоянных температурно-временных режимов вулканизации. Методика определения этих констант рассмотрена в последующих примерах. [c.109]

Пример 6-1. В качестве примера приводится расчет тепловой схемы станции, изображенной на фиг. 6-3, причем ряд вспомогательных элементов для упрощения опущен. Заданные тепловые нагрузки указаны численно на схеме фиг. 6-4, так же как и параметры отпускаемой тепловой энергии. Расчет ведется на одну турбину мощностью 12 000 квт для расхода свежего пара 70 т час-, соответствующие данному режиму давления и теплосодержания пара в отборах турбины указаны на схеме. [c.373]

В одном примере реактивность реактора скачкообразно поднята выше критичности на мгновенных нейтронах увеличением V зоны I на 9,5% в момент времени t = 0. Затем v зоны I линейно уменьшалось до значения на 9,5% ниже невозмущенного значения в течение 0,01 сек. Из-за малой продолжительности переходного режима эффектом запаздывающих нейтронов можно пренебречь. В результате указанных возмущений произошел перекос нейтронного потока, т. е. кривая зависимости потока от пространственных координат стала иметь резкий наклон. Результаты численных расчетов пространственного распределения потока нейтронов быстрой группы представлены на рис. 10.1 [12]. Из рисунка видно, что в начальный момент переходного режима, когда v зоны I увеличилось, нейтронный поток имеет максимум в зоне I, спадая к зоне III (кривая при t = 2,5 жек), в то время как к концу переходного режима, когда v зоны I уменьшилось, нейтронный поток имеет максимум в зоне III, спадая к зоне I (кривя при i = 10 мсек). [c.424]

В предыдущих разделах получено несколько выражений для аэродинамических характеристик на режиме висения как в случае реального, так и идеального несущих винтов. Здесь мы приведем численные примеры и сопоставим расчетные аэродинамические характеристики в различных случаях. Будут рассмотрены три вида несущих винтов с предельными характеристиками 1) винт, у которого коэффициент совершенства равен единице, т. е. профильная мощность равна нулю, а индуктивная мощность минимальна, так что p = r7V2 2) оптимальный винт, у которого крутка лопастей обеспечивает равномерную скорость протекания, а их сужение — постоянство углов атаки сечений, вследствие чего минимальны и профильная, и индуктивная мощности 3) идеальный винт, лопасти которого имеют постоянную хорду и крутку, обеспечивающую равномерную скорость протекания и минимум индуктивной мощности. При расчете аэродинамических характеристик реального несущего винта используется формула, называемая далее простой [c.80]

Выше численные примеры приводились только для лазера на стекле с неодимом и рубинового лазера. Лазер на АИГ Нс1 мы сознательно не рассматривали. Как это следует из табл. 7.1, сечение для вынужденного излучения в лазере на АИГ примерно в 20 раз больше, чем в обоих рассмотренных типах лазеров. В результате этого инверсия населенностей снимается значительно быстрее и предположение, сделанное при получении уравнения (7.46) (й< апор), больше не выполняется, что не позволяет использовать примененный выше приближенный метод расчета. Поэтому мы ограничимся лишь качественным анализом влияния на синхронизацию мод большого значения эффективного сечения. Обусловленное им более быстрое снятие инверсии повышает вероятность срыва режима формирования импульсов, в результате чего требуемые для синхронизации мод скорости накачки также растут. С другой стороны, однако, более быстрое снятие инверсии населенностей благоприятным образом сказывается на снижении вероятности установления режима двойных импульсов, которая поэтому при не слишком больших скоростях накачки оказывается суш,ественно меньшей. Обеспечение малой вероятности установления режима двойных импульсов, как следует из предыдуш,его рассмотрения, в большей степени сужает диапазон допустимых изменений параметров установки, чем обеспечение малой вероятности срыва режима установления импульсов. Поэтому большее значение сечения излучения повышает при оптимальных условиях стабильность режима генерации коротких импульсов, что подтверждается экспериментом. [c.253]

Численный пример. Пусть имеется подшипник с = 30 мм, Ъ = = 60 мм, W = 5 ООО об/мин, ф=3,5 /оо, а нагрузка такова, что из расчета получается е = 0,6 в ламинарном режиме. Использовано масло STAS — 302, входная температура = 60° ((Xj = 0,00065 кг сек/м ) и тепловой режим такой, что q— А. [c.242]

Формулы (2.31) и (2.32) не являются расчетными формулами в прямом значении этого слова, так как расчет ведется по формулам предельных режимов движения (2.27) и (2.30), по они помогают более правильно выбрать ту или другую из расчетных формул, т. е. точнее указывают область применения данных формул. Приведем несколько примеров расчета пневмоприводов, причем для сравнения полученных результатов используем данные численного интегрирования системы расчетных урзвпенпй на ЭВМ. Выше в примерах (СМ. стр. 62—63) достаточно подробно проиллюстрирован вопрос перехода от заданных физических величин к безразмерным. Поэтому в примерах исходные данные приводятся сразу в безразмерных параметрах. [c.70]

В рассматриваемом примере к использованию численных методов приходится прибегать при определении Хдом и расчете /р. Определение ном является частным случаем более общей задачи нахождения установившегося режима работы ЭМУ, один из алгоритмов решения которой будет рассмотрен в 6.4. При расчете Гр можно воспользоваться алгоритмом численного интегрирования по правилу трапеции, в соответствии с которым время разгона определяется как [c.58]

Программное обеспечение решения систем уравнений. Для численного решения задачи Коши для обыкновенных дифференциальных уравнений и систем таких уравнений имеется достаточно большое число стандартных подпрограмм, реализующих различные одношаговые и многошаговые методы [15]. При применении этих подпрограмм гюльзователь должен составить подпрограмму, в которой производится вычисление правых частей конкретной системы уравнений, а также организовать вывод результатов — значений искомых функций u i при интересующих значениях аргумента Xj. Особенности использования стандартных подпрограмм разберем на примере подпрограммы R KGS из математического обеспечения ЕС ЭВМ, которая реализует схему Рунге—Кутта четвертого порядка для системы N обыкновенных дифференциальных уравнений с автоматическим выбором шага интегрирования. Пример применения этой подпрограммы приведен в следующем параграфе для решения задачи расчета нестационарного теплового режима системы тел. [c.41]

Если решать численно задачу Коши и в качестве начального условия взять распределение параметров в стационарной волне, а в качестве условия на бесконечности за волной — условие отсутствия отражения возмущений, идущих туда вдоль характеристик, то для случаев, когда согласно линейной теории стационарная волна устойчива, волна продолжает распространяться в стационарном режиме. Малые отклонения от принятых начальных данных быстро затухают. Если же проводить расчет для линейно-неустойчивой волны, то вычислительные ошибки используемых конечно-разностных методов служат источником малых возмущений и очень быстро приводят к колебательному режиму распространения волны детонации. На рис. 20 приведен пример такого расчета для модели с одной реакцией первого порядка аррениусовского типа. В этом примере согласно линейной теории имеется лишь одна неустойчивая частота. Численный расчет [c.136]

Метод расчета шума вращения винта вертолета на режиме полета вперед приведен в работе [S.24]. Метод состоит в том,, что движение винта считается установившимся (т. е. принимается стационарное распределение диполей), но учитывается нестационарность нагрузок, как это сделано в разд. 17.3.4. Предполагается, что измеренные или расчетные значения нагрузок известны и что подъемная сила равномерно распределена по хорде. Звуковое давление в произвольной точке поля определяется путем численного интегрирования по диску винта. Проведено сравнение результатов расчета шума вращения с результатами летных испытаний. Выяснено, что сходимость первой, гармоники звукового давления улучшилась (по сравнению с теорией Гутина, правильно оценивающей первую гармонику на режиме висения, но занижающей ее на режиме полета вперед) > Однако расчеты высших гармоник, начиная с третьей, были по-прежнему неудовлетворительны. В работе [S.23] этот метод, был уточнен путем учета действительного распределения давления по хорде. Использовался гармонический анализ распределения давления по диску винта, полученного пересчетом результатов измерений давления на поверхности лопасти. При таком подходе хорошая сходимость с экспериментом имела место по крайней мере до четвертой гармоники как на режиме висения, так. и при полете вперед. (В этой связи полезно напомнить, что при равномерном распределении нагрузки по хорде множители 1щы уменьшаются слишком быстро.) В работе даны примеры влияния высших гармоник нагрузки на расчетный уровень шума и сделан вывод, что для получения т-й гармоники шума вращения нужно знать гармоники нагрузки по крайней мере до-номера mN. По этому вопросу ряд данных имеется также в ра- боте [S.22]. [c.851]

В качестве характерного примера на рис. 5.24 приведены зависимости М(t) и q t), полученные путем численного расчета для трехуровневого лазера, такого, как рубиновый лазер. При расчетах использовались следующие начальные условия Л/(0) = = —Nt и 9(0) =qt, где —некоторое небольшое число фотонов, необходимое лишь для того, чтобы возникла генерация. Следует заметить, что зависимость, аналогичную показанной на этом рисунке, будет также проявлять и четырехуровневый лазер, такой, как Nd YAG, за исключением того, что в данном случае (0) =0. Таким образом, если на рис. 5.24 начало временной оси совместить с точкой t = 2 мкс, то кривые на этом рисунке будут также представлять и четырехуровневый лазер. Укажем теперь на некоторые особенности кривых, представленных на рис. 5.24 1) число фотонов q t) в резонаторе описывается регулярной последовательностью уменьшающихся по амплитуде пиков (пичков) с временным интервалом между ними, равным нескольким микросекундам выходное излучение будет вести себя аналогичным образом такую генерацию обычно называют режимом регулярных пичков 2) инверсия населенностей N t) осциллирует относительно стационарного значения No, 3) в соответствии с выражениями (5.29а) и (5.296) для четырехуровневого лазера или (5.38) и (5.41) для трехуровневого лазера как N t), так q t) и конечном счете достигают своих стационарных значений. Осциллирующий характер кривых N t) и q t) объясняется тем, что, после того как изменилась инверсия населенностей, число фотонов изменяется не сразу, а с некоторой задержкой. Таким образом, когда N t) проходит впервые через значение Nq (на рисунке это соответствует 4 мкс), достигается пороговое условие и лазер может начать генерировать. При этом в течение некоторого времени [c.279]

Новая книга рассчитана на широкий круг специалистов. Однако она не является популярной и при активном чтении требует значительной работы, переосмысления лгаогих привычных понятий. Авторы ставят своей задачей не только рассказать о новой области или дать обзор новых результатов, но и научить читателя (желающего ) работать в этой области и помочь ему овладеть методами теоретического анализа и практических расчетов. Основной направляющей нитью изложения является детальное и всестороннее обсуждение перехода от простых и хорошо известных регулярных нелинейных колебаний к разл ичным режимам хаотического движения (гл. 3—5), включая такие тонкие эффекты, как диффузия Арнольда (гл. 6). Авторы подобрали небольшое число достаточно простых и характерных примеров, к которым они многократно возвращаются при описании различных эффектов или методов анализа. Это существенно облегчает, на наш взгляд, понимание и освоение основного материала. Книга хорошо иллюстрирована она включает разнообразные результаты численного моделирования, что значительно способствует наглядности изложения. [c.6]

На рис. 14.21 представлены результаты расчетов по методу монополярного анализа и по программам GEMINI и ADDET. Напряжение на стоке менялось с шагом 1 В до 10 В при постоянном напряжении на затворе, равном -0,5 В. Анализ эквипотенциальных линий показывает, что траектория тока в окрестности отсечки канала лежит вдоль поверхности для < 7 В и проходит через объем при Kpj > 7 В. Потоковая и стоковая области моделируются гауссовским распределением примесей с пиком концентрации на поверхности полупроводника. При глубине залегания перехода 0,45 мкм используется то же гауссовское распределение, но со сдвигом положения пика на 0,05 мкм от поверхности. Для этого прибора ток в момент отсечки канала почти в 50 раз превышает ток прибора с глубиной перехода 0,4 мкм. Такое 50-кратное увеличение тока в режиме отсечки канала при увеличении глубины залегания перехода всего на 12 % является поразительным результатом. Кстати, этот пример наглядно убеждает в необходимости численного моделирования при проектировании ИС. Эта крайняя чувствительность характеристик прибора к параметру Xj, так же, как и к траектории тока и градиентам распределения примесей, чрезвычайно затрудняет аналитическое исследование данных эффектов. [c.386]

В качестве примера ниже приведены численные расчеты для различных случаев эксплуатационных режимов работы рисового канала. Расчеты переходных процессов были проведены первоначально для двух взаимосвязанных участков канала с тремя перегораживающими сооружениями с крупными и мелкими боковыми водовыдела-ми, а также насосными станциями. Характеристики участков следующие длина 28,4 км, уклон дна 0,00003, ширина трапецеидального русла по дну от 22 до 6 м, коэффициент заложения откосов т — 3, коэффициент шероховатости п 0,02, средние глубины потока 3,5...4 м, скорость потока в бытовых условиях — 0,5 м/с. Схема участков канала представлена на рис. 17.33. [c.286]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...