ДИАМЕТРЫ - ДИСК растяжения

Это в известной мере характерно для КТЗ, на котором, несмотря на большую номенклатуру выпускавшихся ранее турбин конструкции узлов и деталей разрабатывались с учетом технологичности. Например, конструкции роторов турбин этого завода максимально упрощены минимальным количеством типоразмеров посадочных диаметров для дисков. Диафрагменные уплотнения установлены непосредственно на вал ротора, что дает возможность сократить габариты турбины. Для лучшего использования металла максимальные напряжения во втулках дисков снижаются за счет предварительного растяжения волокон у их расточки выше предела текучести. Эта операция производится на специальной установке путем разгона дисков до заданных напряжений. [c.75]

В качестве непрофилированного инструмента при ЭЭО наибольшее распространение получили медные или латунные диски и тонкая проволока диаметром 0,02—0,3 мм из меди, латуни, вольфрама и молибдена. Для обеспечения точности обработки и снижения износа проволока-электрод в процессе обработки перематывается с одной бобины на другую, испытывая усилие растяжения. [c.599]

Для того чтобы получить истинную картину, нужно относить напряжения в сечении к локальной деформации, которая проявляется в уменьшении диаметра. Представим себе, что стержень разделен на диски первоначально равной толщины б о. Удлинение А1 есть сумма увеличений толщин этих дисков. Всякое такое увеличение толщины сопровождается уменьшением диаметра. В качестве первого приближения можно предположить, что при таком процессе объем диска остается неизменным. Пусть б будет толищной диска после растяжения, тогда его вклад в общее осевое удлинение в истинных логарифмических деформациях будет е = [c.332]

Ниже даны два примера использования метода фиктивных нагрузок. Первый связан с внутренней задачей о круглом диске, сжатом по диаметру, а второй относится к внешней задаче о растяжении бесконечной пластины с круглым отверстием. Для обеих задач имеются аналитические решения, поэтому полученные численные результаты можно сравнить с точными значениями. Некоторые дополнительные примеры использования метода фиктивных нагрузок при более сложных геометрических конфигурациях представлены в гл. 7 и 8. [c.77]

Так как дисковый элемент является частичным поляризатором, то нужно стремиться к тому, чтобы возникающие напряжения не вызывали поворота плоскости поляризации генерируемого излучения. Это достигается, например, при плосконапряженном состоянии диска, когда все его точки изотропны, т. е. испытывают равномерное растяжение или сжатие. Однако это условие соблюдается только в небольшой центральной зоне, размер которой, исходя из принципа Сен-Венана, определяется разностью диаметра и удвоенной толщины диска. В остальных точках поперечного сечения касательные напряжения отличны от нуля и наибольшая величина их составила 30 МПа. Расширение области с равномерными напряжениями может быть достигнуто, например, увеличением диаметра элемента или уменьшением его толщины. Принятое в оптике соотношение геометрических размеров оптических деталей (толщина/диаметр 1/7) не позволяет намного сократить толщину диска. Видимо, наилучшим техническим решением устранения поляризационных эффектов является применение иммерсионного хладагента и установка дисков под углом к оси резонатора, близким к 90°. [c.169]

При определении деформации диска будем считать, что его срединная плоскость не подвергается растяжению, а может только искривляться, сохраняя характер нейтральной поверхности. В последующих расчетах полагаем, что толщина диска мала по сравнению с его наружным диаметром, а также принимаем, что отношение диаметра в заделе к наружному диаметру не превышает 0,8. Как показали предварительно поставленные опыты, при этих условиях задача по определению деформации может быть значительно упрощена с получением достаточной для практической цели точности. [c.86]

В методе, использованном несколькими экспериментаторами [7, 7а, 8, 44, 51], напряжение в жидкости создается центробежной силой. В методе Бриггса [7] жидкость удерживается в капилляре с открытыми концами, изогнутом в виде буквы 2. Трубку кладут на горизонтальный вращающийся столик, так чтобы ось вращения проходила через середину столбика жидкости. При таком расположении трубки центральную часть столбика жидкости можно наблюдать даже при больших скоростях вращения. При вращении одна половина столбика жидкости тянет в одну сторону, а вторая — в противоположную, и в центре столбика развивается максимальное напряжение растяжения, определяемое выражением 72р(//2)2(о где I — длина столбика жидкости р — плотность жидкости со — угловая скорость вращения. В центробежном методе Рейнольдса [44] /-образная трубка с плечами разной длины лежит на горизонтальном вращающемся диске, причем ее длинное плечо направлено по диаметру диска. Длинное плечо запаяно, а короткое сообщается с атмосферой. При вращении на жидкость на оси вращения действует напряжение растяжения, определяемое выражением [c.75]

Рис. 2.14. Диск турбины I установлен на валу 2. Допуски на диаметры посадочных поверхностей в рабочих чертежах диска и вала проставлены согласно глухой посадке второго класса точности. При номинальном размере диаметра посадочных поверхностей 100 мм выбранная посадка гарантирует зазор не более 0,012 мм и натяг не более 0,045 мм. Растяжение диска под действием центробежных сил при вращении и расширение его от нагрева ве-

При двухосном растяжении пластинки больших размеров (Ь > 5й), ослабленной отверстием диаметром ё, концентрация напряжений снижается и зависит от соотношения Р1 и Р2 на невозмущенной границе области (рис. 2). При Д = Рг = Р (Р1/Р2 = 1) теоретический коэффициент концентрации напряжений ад = 2, и нормальные напряжения на контуре будут одинаковыми во всех точках. Такая концентрация напряжений типична для дисков компрессоров, где часто в полотне имеются отверстия для стяжных болтов, пропускания охлаждающего воздуха и т. д. [c.550]

Однако переход к разрушению при сжатии принципиально отличен от наступления разрушения при растяжении. У многих хрупких металлических материалов, дающих при растяжении отрыв, при сжатии происходит разрушение путем среза. Материалы, пластичные при растяжении, не удается разрушить при сжатии, так как они сплющиваются в диск, без разрушения даже при очень больших напряжениях. Поэтому у таких материалов при испытаниях иа сжатие вообще не удается выявить ни сопротивления разрушению, ни полной пластичности. При сжатии ввиду опасности потери продольной устойчивости нельзя применять длинные образцы [32, 36]. Обычно отношение высоты h к диаметру d не превышает двух hjd — 1,5 н-2) [19]. [c.44]

При удалении подрессоренных частей от неподрессоренных ( хор. — отдача ) происходит растяжение амортизатора, сопротивление амортизатора при этом достигает наибольшей величины. При ходе — отдаче поршень 22 перемещается вверх и жидкость, находящаяся над поршнем, испытывает сжатие. Перепускной клапан отдачи 20 прижимается под давлением жидкости к поршню и перекрывает перепускные отверстия 23, находящиеся на большом диаметре. Жидкость, находящаяся под поршнем, через перепускные отверстия 24, расположенные на малом диаметре поршня, поступает к клапану отдачи 20 и через калиброванные отверстия дроссельного диска перетекает в пространство под поршнем. При увеличении давления открывается клапан отдачи 26. Жесткость дисков клапана и усилие, создаваемое пружиной клапана 29, создают необходимое сопротивление перетеканию жидкости и тем самым уменьшают скорость колебания подвески. [c.232]

Механизм, показанный на фиг. 37б,а, также предназначен для подачи колпачков, высота которых больше диаметра. Их особенность состоит в том, что захват и ориентация колпачков выполняются раздельно. Захват производится за наружную поверхность, а ориентация — по положению центра тяжести. В механизме, показанном на фиг. 376,а, колпачки, засыпанные в бункер 1 на поверхность вращающегося диска 2, устанавливаются вертикально между зубцами донышком вниз или донышком вверх и при вращении диска перемещаются им к приемнику. Благодаря наклону диска и смещению центра тяжести у колпачка ближе к дну, неправильно ориентированные колпачки выпадают из гнезда между зубцами и скатываются обратно в бункер. Правильно же ориентированные колпачки проходят верхнюю часть бункера, не выпадая из диска, и в дальнейшем собачкой 3 выталкиваются в приемник 4. Если приемник заполнен, собачка отводится в сторону растяжением пружины. [c.561]

Изменяя степень сшивания полимера путем изменения содержания ТМП получали материалы с различной жесткостью и оптической чувствительностью [3]. Состав испытанных материалов (в эквивалентных долях) приведен в табл. 1. Из полиуретана каждого состава отливали одновременно несколько образцов. На диске диаметром 80 и толщиной 10 мм, отлитом в форму из дюралюминия, определяли величину коэффициента относительной усадки бо и величину оптической постоянной по напряжениям Од. Для определения модуля упругости и коэффициента Пуассона V был испытан на растяжение плоский образец в виде лопа-302 [c.302]

Гидравлический ротор для двухсторонних операций (фиг. 6) имеет два смонтированных на общем валу блока цилиндров 1 и 2 с отдельными распределителями и приводится во вращение через зубчатое колесо, укрепленное непосредственно на одном из блоков. Конструктивная форма тяжелых прессовых роторов, позволяющая локализировать рабочие усилия внутри ротора, обеспечивается применением стяжек 3, соединяющих блоки цилиндров с опорными дисками 5 и 6, несущими блоки инструмента 4. При такой конструкции рабочие усилия воспринимаются стяжками, работающими практически только на растяжение. При небольших рабочих усилиях последние могут быть восприняты и непосредственно центральным валом. Однако в этом случае вал будет работать не только на растяжение, но и на изгиб, и для достаточной жесткости должен иметь значительный диаметр. [c.402]

Действительно, предварительный подогрев обода вызовет уменьшение его диаметра при остывании после сварки и сжатие швов, соединяющих обод с дисками. Это положительно отразится на работоспособности этих швов, работающих в процессе эксплуатации на растяжение. [c.472]

С помощью расчетов также установлено, что значения усилий, передаваемые участками сжатия и растяжения дисков, резко отличаются друг от друга (см. эпюры нормальных напряжений в сечениях тп и Ы диска, рис. 4.10). При увеличении диаметра отверстия доля вращающего момента, передаваемого участком растяжения, уменьшается. Уменьшаются в этом случае и максимальные напряжения растяжения в диске, что наглядно иллюстрируется графиками рис. 4.12. [c.91]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Для изучения оптико-механических характеристик полиуретанов из одной партии материала отливали одновременно несколько образцов [26, 55]. Технология изготовления образцов и натурных шин одинакова (-см. подразд. 2.2), Оптическую постоянную Оо определяли с помощью дисков, сжимаемых сосредоточенными силами вдоль диаметра. Для определения модуля упругости Е и коэффициента Пуассона р испытывали на растяжение плоские образцы сече-нпем 10x10 мм и длиной 100 мм. На сжимаемых по диаметр, ди - [c.37]

Для вычисления напряжений в модели нужно знать оптическую постоянную материала модели Оо, которую можно определить на тарир01вонном образ це в виде диска, сж имаемо1го сосредоточенными силами вдоль диаметра, или на растягиваемом образце. Модуль упругости находят при испытании образ1Ц,а в виде лопаточки на растяжение или иным способом. Относительную усадку йо, определяют отливкой диска внутрь твердого кольца. После охлаждения до комнатной температуры бо вычисляют по ф Орм уле [c.97]

ДО трех диаметров (рис. 3.19, а). Диаграмма сжатия пластичной малоуглеродистой стали в интервале до предела текучести такая же, как и при растяжении. Пределы пропорциональности сГпц упругости Суп и текучести ст , а также модуль упругости у сталей при растяжении и сжатии практически одинаковы (рис. 3.20). Предел прочности при сжатии у пластичной стали получить невозможно, так как образец при появлении пластических деформаций сначала принимает бочкообразную форму (рис. 3.19, , а затем, не разрушаясь, превращается в диск (рис. 3.19, в). Площадка текучести при сжатии стали не выражена, а зависимость между напряжениями и деформациями за пределом упругости имеет другой характер, чем при растяжении. [c.61]

В приборе для проведения пробы по методу Фукуи матрица штампа-прибора имеет коническую (угол прк вершине 60°) рабочую поверхность, которая сопрягается с цилиндрической поверхностью отверстия диаметром приблизительно 25 мм тороидной поверхностью оптимального радиуса. Пуансон — со сферической или плоской со скругленной кромкой рабочей поверхностью, прижимного устройства нет, образцы — в виде диска с варьируемым диаметром. Методика проведения пробы такая же, как и пробы по методу ЦНИИТМАШа. Металлы сравнивают по предельному коэффициенту вытяжки. Кроме того, оценивают изменение микрогеометрии листа в зоне интенсивного двухосного растяжения-обтяжки металла по сферическому пуансону, зависящее от величины зерна. Анализируют вид трещины и ее место относительно направления прокатки. Поведение ме- [c.161]

Ротационный копер системы. Калифорнийского технологического института применяется главным образом для динамических испытаний образцов на растяжение. Стальной диск А (рис. 212) диаметром около 1100 мм насажен на вал мотора постоянного тока М мощностью 250 л. с. и составляет с ротором мотора одно целое. Общий вес этой части около 900 кг. При нормальных оборотах (750 обjмин) линейная скорость на ободе диска равна 46 Mj eK, но может быть повышена до 80 Mj eu. В одном (или двух) месте к диску прикреплены болтами стальные щеки В, выступающие за край обода диска и имеющие срезанные в радиальном направлении грани. Образец С (схема на рис. 213) одним концом ввинчен в массивную наковальню D (- 325 кг)у которая по направляющим может перемещаться вдоль оси образца на другом конце образец имеет утолщенную головку Е квадратного сечения 25 X 25 мм. Эта головка свободно проходит между щеками диска. Когда диск набирает [c.330]

Опубликованы результаты большой серии испытаний надрезанных дисков, изготовленных из легированной стали нескольких марок (Бразерс и др., 1965 г.). Диаметр дисков 600 мм, толщина 75 мм. Диски имели азотированные надрезы в зоне центрального отверстия. В этом случае азотирование является удобным способом моделирования острой вершины трепщны. Предел текучести сталей при комнатной температуре составлял 56—77 кгс/мм , предел прочности при растяжении 67—91 кгс/мм . Температурный интервал испытаний находился в пределах 168—193° С. Эти данные представлены на рис. 34. Поскольку материал имеет разную прочность, номинальное напряжение отнесено к пределу текучести, а температура испытаний на графике представлена разностью, где вычитаемым является переходная температура по Шарпи. На рис. 34 также даны два результата для дисков толщиной 432 мм. [c.118]

Асимметричный цикл нагружения. Расчет на прочность таких деталей, как диски и валы, которые работают при действии переменных напряжений на фоне статических напряжений от центробежных сил и термических нагрузок, выполняют на основе гипотеа усталостной прочности для сложного напряженного состояния асимметричного цикла. Для диска характерным является сочетание переменного изгиба с расположением узловых линий по, диаметру или по окружности с двухосным статическим растяжением. Для вала характерным является сочетание переменных напряжений круче-, ния, растяжения и изгиба со статическим крутящим и изгибающим напряжением. Запас усталостной прочности в условиях сложного напряженного состояния можно определить, приведя асимметричный цикл переменных напряжений к симметричному через известные зависимости (Диаграммы предельных амплитуд) [c.85]

При измерении пробивного напряжения изоляции проволока подвергается изгибу на металлических дисках диаметром 30 мм (рис. 17, положение I). При этом внутренняя сторона ее, прилегающая к дискам, испытывает сжатие, наружная — растяжение. Если закрепить проволоку в положении II, т. е. так, чтобы места изгиба, претерпевшие растяжение, испы-// тывали сжатие то значения пробивного напряжения продолжают оставаться достаточно высокими, отличаясь от первоначальных величин в среднем йа 50—60 в. Это незначительное уменьшение пробивного напряжения свидетельствует о том, что при повторном изгибе проволоки не происходит отделения изолирующего слоя от металла, сопротивление стек-было измерено в интервале температур 350—1100°. Измерения проведены с помощью тераомметра Е6-3. На образцах проволоки диаметром 1.2 мм, покрытой стеклокерамической изоляцией, был закреплен платиновый зажим. Толщина покрытия перед измерением электрического сопротивления изоляции была определена с помощью рычажного микрометра. Зачищенный конец эмалированной проволоки и отвод от платинового зажима были подключены к прибору. Готовый для измерения узел погружали в холодную электрическую печь так, чтобы место контакта покрытой проволоки с платиновым зажимом было в непосредственной близости от спая термопары. Подъем температуры в печи производился равномерно со скоростью 5 град-мин. Температура, при которой производилось измерение сопротивления, поддерживалась в течение 10—15 мин. постоянной. [c.58]

Пусть круглая пластинка изготовляется из стекла марки К8. Это стекло имеет коэффициент Пуассона, равный 0,209, и допускаемое напряжение на растяжение для него с учетом динамического коэффициента равно 125 кПсм ад в этом случае примерно равно 2,5. Эти данные позволяют найти толщины дисков Ь для выбранных ранее условий взрывов и различных диаметров дисков. В примере о равны 100, 200, 300 и 500 мм. Вычисления по формуле (179) также сведены в табл. 28. Расчет показывает, что на близких расстояниях должна разрушаться пластинка любого диаметра (на расстоянии Юм — при всех выбранных количествах взрывчатки). [c.230]

Химическую стойкость пластмасс согласно ГОСТ 12020—72 оценивают по изменению массы, линейных размеров и механических свойств образцов после выдержки их в агрессивной среде в условиях, близких к эксплуатационным. Рекомендуется выбирать один или два таких показателя, по изменению которых можно судить о конкретной эксплуатационной пригодности материала. В современной исследовательской практике одним из обязательных показателей является какая-либо прочностная характеристика, чаще всего — разрушающее напряжение при растяжении. При испытаниях на изменегше массы и линейных размеров используют образцы в форме диска диаметром 50 мм или квадрата со стороной 50 мм. Толщина образцов — 5 мм. Если образцы вырезаны из листов композиционных материалов, то необходимо защитить оголенные торцы связующим того состава, которое используется при изготовлении материала. [c.129]

Однако при сварке относительно жестких сварных узлов и изделий из разнородных сталей влияние различия их коэффици ентов линейного расширения на остаточные напряжения невелико в этом случае определяющим фактором является конструктивная жесткость. На рис. VIII.39, а изображена эпюра остаточных напряжений, полученная при сварке композитных дисков диаметром 250 мм (0,25 м). Внутренний диск изготовлен из перлитной стали, наружный — из аустенитной стали (рис. VIII.39, б). Тангенциальные (продольные) напряжения растяжения в районе шва и околошовной зоны уравновешены напряжениями сжатия периферии. В этом случае эпюра мало отличается от обычных уравновешенных эпюр продольных сварочных напряжений при сварке [c.460]

НОГО каучука толщиной 0.0173 см и 38.1 см в диаметре. Диски нагружались последовательно в несколько этапов внутренним давлением приблизительно до 100 мм водяного столба. Исследование поведения диска методом конечных элементов при предположении, что материал диска является материалом Муни с постоянными i = 1.14 кг/см и Са = 0,14 кг/см , позволило получить профили, хорошо согласующиеся с результатами эксперимента. Из рИ сунка видно, что при давлении приблизительно 90 мм водяного столба отно-сительное удлинение в центре неоднозначно. Это указывает на неустойчи-вость (при растяжении). Такая особенность поведения обычно вызывает зна-чительные затруднения при проведении расчетов. Однако, используя метод Ньютона — Рафсона я разумно выбирая пробные значения (начальные точки), удалось успешно решить эту задачу при заданной величине внутреннего давления ), [c.357]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...