Сталь допустимые турбин

Насос, изображенный на рис. 352, приводится в движение от турбины активного типа с двумя ступенями скорости. Турбина работает паром давлением 90 бар и температурой 500° С, поступающим к сопловому сегменту через клапан /, который в случае превышения допустимого числа оборотов захлопывается предохранительным выключателем 3. Все детали турбины, омываемые свежим паром, выполнены коваными из молибденовой стали. Корпус турбины, а также фундаментная рама сварные. На корпусе установлен предохранительный клапан 4. Вал в корпусе турбины уплотнен угольными кольцами 5. Ротор турбонасоса опирается на три подшипника два роликовых 2 м 6 с кольцевой смазкой и один подшипник 7 скольжения. Последний находится непосредственно возле крыльчатки насоса, расположенной на консоли, и смазывается маслом, протекающим через разгрузочное устройство 8 насоса. По трубе 9 масло из подшипника отводится к всасывающему патрубку насоса. [c.507]

Повышение температуры пара Т достигается за счет перегрева его в пароперегревателе установки. Допустимое повышение температуры Г связано со свойствами сталей, из которых изготовлены пароперегреватели и высокотемпературные части турбин. При использовании низколегированных сталей температура Г1 может быть 535—565 °С, если применяют высоколегированные (аустенитные) стали, Г] достигает 580—650°С. [c.168]

Зарождение и развитие разрушения в сталях, применяемых в теплоэнергетике, имеет свои особенности, связанные со структурой и фазовым составом этих сталей. Работа деталей в условиях ползучести вызывает накопление повреждений в процессе эксплуатации. Важно оценивать степень опасности накопления повреждений, с тем чтобы определять допустимый ресурс работы деталей, особенно дорогостоящих, выпускаемых малыми сериями, какими являются детали турбин, паропроводов, арматуры. [c.7]

Операция пайки рабочих лопаток требует выполнения ее рабочим высокой квалификации, прошедшим специальную тренировку. Главной трудностью при этом является необходимость выдерживания температуры нагрева лопатки и связи в узком интервале, обусловленном, с одной стороны, температурой плавления припоя (для ПСР-45 — 720°), с другой стороны, нижней критической точкой для 12%-ной хромистой стали. Повышение температуры лопатки или связи при пайке сверх допустимой приводит к закалке материала. Так как используемые припои являются поверхностноактивными [104], то при воздействии их на закаленный хрупкий материал неизбежны обрывы бандажных связей, приводящие в ряде случаев к авариям турбины. [c.153]

Повышение рабочих температур газовых турбин, как известно, существенно увеличивает их термическую эффективность и предельную мощность. К сожалению, возможности создания теплостойких материалов ограничены, ибо возрастание допустимых температур нагрева металла идет в замедляющемся темпе. Попытки изготовлять рабочие лопатки из керамических и металлокерамических материалов пока не дали положительных результатов. Поэтому основная возможность существенно увеличить рабочие температуры газовых турбин связана с применением охлаждаемых деталей. Охлаждение отдельных деталей может применяться и в случаях, когда не предусматривается увеличение рабочих температур, например в целях замены дорогостоящих аустенитных сталей. [c.102]

В общем длительность растопки блоков на данной электростанции в настоящее время определяется не условиями надежности котла, а допустимой скоростью прогрева массивных элементов паропроводов и турбины, выполненных из аустенитной стали. [c.191]

Чем выше горячая пластичность, тем выше технологичность стали. Но важное значение имеют не только сами по себе показатели пластичности, а и характер их изменения с температурой, определяющий интервал температур горячей механической обработки. Для успешной ковки или прокатки аустенитной стали важно иметь широкий интервал температур, при которых еще сохраняется высокая пластичность стали. Для жаропрочной дисковой стали он не превышал всего 150° С (950—1100° С). После ЭШП этот интервал удалось расширить вдвое, т. е. до 300° С (800—1100° С). На рис. 179 показаны поковки дисков из теплоустойчивой стали. Первую из них, пораженную трещинами, ковали из металла обычного производства, вторую — без трещин — из электро-шлакового металла. Улучшение деформируемости металла — важная особенность ЭШП. Благодаря ЭШП представилось, например, возможным получать крупные диски газовых турбин (весом около 1 т) непосредственно из слитков прямой осадкой их. ЭШП позволил увеличить допустимую степень деформации аусте-нитных сталей за один удар молота или ход пресса. Так, для [c.417]

Первая ступень энергетических параметров пара (3,90 МПа, 440 °С) принята, исходя из возможности выполнения пароперегревателя и ступеней высокого давления турбины из углеродистой стали. Температура труб пароперегревателя должна быть не выше 500 °С. Давление 3,90 МПа принято по условию допустимой конечной влажности пара в ступенях низкого давления турбины 10—12%. [c.305]

Турбины внутреннего сгорания, или газовые турбины, являются теоретически наивыгоднейшими тепловыми двигателями. Практическому осуществлению их препятствует невозможность еще в настоящее время применить необходимые высокие температуры рабочего тела порядка 1200° С и более, так как допустимая для современных качественных сталей температура не должна превышать 700—800° С. [c.142]

Усложнение конструкции допустимо только в том случае, если это дает большие тепловые или эксплуатационные преимущества. Так, в последнее время стали получать широкое распространение конденсаторы с раздельными потоками воды ( 36) хотя их конструкция несколько сложнее ранее применявшейся однопоточной, но эксплуатационный эффект (возможность поочередной чистки обеих половин конденсатора без остановки турбины) настолько велик, что целесообразность этого мероприятия бесспорна. [c.10]

Кроме высоких механических качеств (допустимых напряжений при большом числе оборотов, высоком давлении и высоких температурах и теплостойкости в условиях длительной работы), все турбинные материалы должны обладать также химической стойкостью против коррозия и допускать обработку их современными технологическими способами. Указанные типы и классы сталей позволяют обеспечить срок службы деталей и узлов турбии высокого и сверхвысокого давления не менее 100 000 ч. [c.131]

Значение сгр определяется допустимыми напряжениями растяжения материала лопатки, которые у нержавеющей стали равны 450 МПа. При частоте вращения ротора турбины п=50 1/с предельная кольцевая площадь ступени с рабочими лопатками, изготовленными из нержавеющей стали, Йг 8,6 м . [c.64]

Обводное парораспределение такого вида, как показано на рис. 6.18, нерационально применять в турбинах, рассчитанных на высокую начальную температуру пара. При подводе свежего пара в промежуточную ступень такой турбины группа первых ступеней, а также корпус турбины подвергаются воздействию высокой температуры свежего пара, что приводит к необходимости выполнять корпус турбины из высоколегированной стали и резко повышает стоимость ее изготовления. В турбинах с обводным регулированием, рассчитанных на высокую начальную температуру пара, вместо наружного применяют внутренний обвод пара, осуществляемый обычно из камеры регулирующей ступени в одну из промежуточных ступеней (рис. 6.21). При этом после достижения экономичной нагрузки и допустимых параметров пара в камере регулирующей ступени дальнейшее нагружение турбины производится одновременным открытием обводного клапана и регулирующего клапана, от степени открытия [c.187]

Для снижения пожароопасности на ГТК-10-4 значительно сокращено количество фланцевых разъемов на линиях маслопровода как смазки, так и регулирования, а оставшиеся разъемы усилены за счет применения штампованных воротниковых фланцев для более высоких давлений. Частичному изменению подверглась и сама масляная система. Ликвидирован отвод масла из нагнетательного патрубка импеллера в линию смазки через дроссельную шайбу диаметром 10 мм, что не только сократило коммуникации маслопровода, по и повлияло на уменьшение амплитуды пульсации регулирующего клапана, так как работа импеллера стала более стабильной. Ликвидирован также подстроечный дроссель, устанавливаемый на линии от масляных насосов к маслоохладителю. На турбинах ГТК-10-2 этот дроссель предназначался для разгрузки регулятора давления после себя , которым ограничивалось максимально допустимое давление перед маслоохладителем. В процессе эксплуатации выяснилось, что [c.24]

На КС, очевидно, возникнет вопрос о возможности переделки ранее поставленных клапанов с гидравлическими приводами на самозакрывающиеся. На некоторых КС такая переделка уже проведена с положительными результатами. Для этого необходимо внутри корпуса, не трогая седла, срезать донышко сервомотора расточкой на токарном станке под углом 45° относительно приемного фланца из любой стали изготовить крышку и запрессовать в нее бронзовую буксу для направления штока. Длину штока необходимо увеличить с помощью наделки с таким расчетом, чтобы ход клапана составлял 25 мм. При использовании имеющейся пружины необходимо следить, чтобы ее максимальная деформация (сжатие) не превышала 55 мм. При использовании старой пружины настройка клапанов должна производиться на давление 0,35 0,02 и 0,45 0,02 кгс/см . При закрытии и открытии модернизированных клапанов разница в оборотах вала работающей турбины будет больше, чем при штатных клапанах,— до 500 об./мин, что вполне допустимо. [c.49]

Крышка турбины, опора пяты, верхнее и нижнее кольца относятся к стационарным деталям направляющего аппарата. Состоят они, как правило, из нескольких частей (секторов), габариты которых определяются условиями транспортировки и производства. Число секторов принимают четным, чтобы иметь сквозные меридианные разъемы, необходимые при обработке стыков. Выполняются эти детали сварными из проката МСтЗ, реже литыми из стали 20ГСЛ или ЗОЛ. Можно применять высокопрочный чугун ВПЧ 40-5, хорошо зарекомендовавший себя на Камской ГЭС. Выбор материала зависит от напряженного состояния деталей и условий производства. В последние годы в отечественном гидротурбостроении преимущественное применение нашли сварные конструкции. Они отличаются наименьшей затратой материалов для заготовок и наименьшей массой, требуют меньших припусков на обработку, позволяют точно выдерживать толщину стенок, в них отсутствуют внутренние и поверхностные дефекты, неизбежные в отливках, их фактическая прочность больше соответствует расчетным значениям. Общим недостатком сварных конструкций является наличие остаточных напряжений и вызываемых ими деформаций. Для устранения этих напряжений обязательно применение термической обработки (отпуска и нормализации) после сварки. Допустимые деформации сварных деталей должны находиться в пределах припусков на обработку. [c.96]

Имеется пример использования подобной конструкции ротора высокого давления для турбины мощностью 125 мгвт на параметры пара 622°, 317 ата электростанции Файло. Ротор изготовлен из двух поковок, сваренных между собой аустенитными электродами на никелевой основе. Аустенитная часть ротора ограничена ступенями, работающими в зоне высоких температур сварные швы вынесены в зону температур, допустимых для перлитной стали. Данный композитный ротор является запасным и, по имеющимся сведениям, в турбину не устанавливался. [c.132]

Двигатели внутреннего сгорания обладают двумя существенными преимуществами по сравнению с другими типами тепловых двигателей. Во-первых, благодаря тому что у двигателя внутреннего сгорания горячий источник тепла находится как бы внутри самого двигателя, отпадает необходимость в больших тенлообменных поверхностях, через которые осуществляется подвод тепла от горячего источника к рабочему телу. Это приводит к большей компактности двигателей внутреннего сгорания, например, по сравнению с паросиловыми установками. Второе преимущество двигателей внутреннего сгорания состоит в следующем. В тех тепловых двигателях, в которых подвод тепла к рабочему телу осуществляется от внешнего горячего источника, верхний предел температуры рабочего тела в цикле ограничивается значением температуры, допустимым для конструкционных материалов (так, например, повышение температуры водяного пара в паротурбинных установках лимитируется свойствами сталей, из которых изготовляются элементы парового котла и паровой турбины, — с ростом температуры, как известно, снижается предел прочности материала). В двигателях же внутреннего сгорания предельное значение непрерывно меняющейся температуры рабочего тела, получающего тепло не через стенки двигателя, а за счет тепловыделения в объеме самого рабочего тела, может существенно превосходить этот предел. При этом надо еще иметь в виду, что стенки цилиндра и головки блока цилиндров имеют принудительное охлаждение, что позволяет расширить тедшературные границы цикла и тем самым увеличить его термический к. п. д. [c.319]

Так как термические напряжения зависят только от скорости нагрева, то, следовательно, они все время менялись вместе с ней. Если при наибольшей достигнутой в течение первого часа скорости прогрева термические напряжения допустимы, то, значит, остальное время прогрев велся не с наибольшей допустимой скоростью, и продолжительность. его, стало быть, завышена. Для прогрева турбины в кратчайший срок его следует вести с постоянной скоростью, определяемой допустимыми напряженйями. [c.59]

Для сталей перлитного класса, из которых изготовлены цилиндры турбин К-200-130 и К-300-240, величина предела текучести составляет примерно 3 000 кгс1см . Учитывая, что каждый 1°С разности температур дает 20 Kz j M , появление где-либо в деталях турбины разности температур 150° С уже может привести к остаточной деформации. Поэтому заводы ограничивают допустимую разность температур в районе наибольшей толщины металла (по ширине фланцев ЦВД) величиной 120° С. [c.135]

Повышение температуры пара выше номинальной очень опасно для металла пароперегревателя котла, паропроводов, паровых задвижек, корпусов стопорных и регулирующих клапанов, а также головной части ЦВД и ЦСД турбины. Известно, что с ростом температуры сильно снижается прочность металла. Так, например, для паропроводной стали MapiRH 12ХМФ допустимое напряжение при температуре 20° С составляет [c.167]

В турбинах мощностью 150 000 кВт Харьковского турбинного завода ротор низкого давления выполнен сварным из стали 34ХМ1А. Для улучшения свариваемости содержание молибдена в этой стали было повышено до 0,4—0,6%. Крупные поковки из этой стали хорошо освоены и имеют стабильные механические свойства. Термическая обработка сварного ротора заключается в отпуске при температуре, не превышающей температуру отпуска поковок отдельных дисков. Сварка производится с предварительным и сопутствующим подогревом приблизительно до = 300° С. Принятый термический режим сварки гарантирует отсутствие резко выраженной подкалки в околошовной зоне и металле шва. Все сварные швы контролируют ультразвуковым дефектоскопом. В сварных роторах отклонение после окончания всей обработки не превышает по бочке 0,04 мм, а по шейкам 0,02 мм, т. е. лежит в допустимых пределах. [c.435]

В завпснмости от допустимой температуры газов диск турбины изготовляется для турбокомпрессоров с температурой газа перед соплами до 550° С пз нержавеющей хромистой сталп 2X13, а при температуре до 650° С — из аустенитной хромоникелевой стали ЭИ481. [c.23]

Понижение несущей способности деталей, набл1йдаемое для деталей из сталей при телшературах выше 300—400° С, а для деталей из легких сплавов и пластмасс — выше 100—150° С. Это связано с понижением основных механических характеристик материалов, в частности предела прочности и предела выносливости, с охрупчиванием — потерей пластичности во времени и, наконец, с явлением ползучести. Ползучесть, т. е. процесс малой непрерывной пластической деформации при длительном нагружении, становится основным критерием работоспособности для отдельных деталей машин лопаток и дисков турбин, элементов паровых котлов высокого давления и др. Ползучесть очень опасна в связи с возможностью выборки зазоров у вращающихся или поступа-тельно-перемещающихся деталей. Расчеты па ползучесть основываются па задании допустимых пластических перемещений за определенный срок службы. [c.20]

Отрыв рабочих лопаток может произойти вследствие однократного силового воздействия или постепенного накопления повреждений. Неповрежденная лопатка может оторваться, если частота вращения ротора стала больше допустимой. Рабочие лопатки проточной части высокого и среднего давления при отрыве не пробивают корпуса турбины, а остаются внутри и могут привести к повреждениям. Тяжелые лопатки части низкого давления при отрыве могут пробить корпус турбины и крыщу электростанции. [c.184]

Рассмотрим пример слесарной доводки спрямляющих лопаток компрессорной турбины из стали 09Х17НЗСЛ (см. рис. 9.2). Размер О между двумя полками имеет отклонения больше, чем другие размеры вследствие затрудненной усадки отливки. Если этот размер больше указанного в чертеже, то исправить отливку невозможно, но если он на несколько десятых миллиметра получился меньше чертежного, то, сняв по обеим полкам металл (0,1 — 0,2), не утоняя их меньше допустимого, можно исправить размер О, ввести его в нижний предел поля допусков. [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...