Поток тепловой «а стенке

Пример 10.1. Рассчитать коэффициент теплоотдачи и тепловой поток от стенки трубы подогревателя воды. Длина трубы / = 2м, внутренний диаметр d=16 мм, скорость течения воды аИж = 0,995 м/с, средняя температура воды / = 40 °С, а стенки трубы f,.= 100 С. [c.86]

Решение этого уравнения определит распределение температур в потоке жидкости, а тем самым и количество теплоты, передаваемой от горячих твердых стенок к жидкости или, наоборот, от жидкости к холодным стенкам. Так как температура жидкости оказывается зависящей от скорости течения, то от скорости будет зависеть и величина теплового потока, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Таким образом, интенсивность конвективного теплообмена определяется как величиной теплопроводности жидкости, так и условиями ее течения. [c.439]

Метол определяющей температуры можно использовать и в диссоциирующем пограничном слое около сравнительно холодной стенки, учитывая, что увеличение коэффициента теплоотдачи, обусловленное рекомбинацией около такой стенки, примерно компенсируется уменьшением температуры восстановления за счет диссоциации по сравнению с более высокой величиной Т, для недиссоциированного воздуха. Таким образом, если при определении теплового потока пренебречь влиянием диссоциации одновременно на величины и а, то этот тепловой поток д = = а(Т . — Тст) можно рассчитывать по методу определяющей температуры и при диссоциации в пограничном слое. [c.683]

Следовательно, можно с уверенностью утверждать, что на преобладающей части площади обогреваемой поверхности (между центрами парообразования) тепло к жидкости передается путем конвекции, обусловленной, очевидно, образованием и ростом паровых пузырьков на стенке. С другой стороны, как обсуждалось в 6.4, в зоне контакта трех фаз по периферии сухого пятна существуют мощные стоки тепла. Несмотря на малую площадь сухих пятен, их роль в общем тепловом балансе стенки может быть очень значительной. Обозначая конвективную часть потока тепла через а тепловой поток за счет испарения по границе сухих пятен через можно записать для полного теплового потока при кипении [c.349]

После подстановки найденного значения А в формулу (16.33) определится тепловой поток через шаровую стенку [c.173]

Плотность теплового потока, поступающего в стенку, а = G-rl ilb) = 1,0 - 10-= - 2383/(1 1) = 2,383 кВт/м Здесь ширина стенки принята равной 1 м. [c.276]

Отношение к/6 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная ему величина бД — термическим сопротивлением стенки. Зная плотность теплового потока, легко вычислить общее количество теплоты, которое передается через поверхность стенки площадью Р за промежуток времени т [c.289]

Задача 18.1. Определить коэффициент теплоотдачи и поверхностную плотность теплового потока, передаваемого от стенки парового котла к кипящей воде, если давление в котле р = 0,98 МПа, а температура его стенки = 190 °С. [c.226]

Как видно из приведенного уравнения, для определения а в опытах необходимо измерять тепловой поток Ф, температуру стенки твердого тела ter и температуру жидкости t. [c.329]

Отношение ХР/6 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина 61 ХР), К/Вт, — тепловым, или термическим сопротивлением стенки и обозначается Пользуясь понятием термического сопротивления, формулу для расчета теплового потока можно представить в виде [c.76]

Отношение Я/5, Bt/(m -K) называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина бД, м -К/Вт — тепловым или термическим сопротивлением стенки. Последнее представляет собой падение температуры в стенке на единицу плотности теплового потока. Зная плотность теплового потока, легко вычислить общее количество теплоты Q , ко- [c.26]

Таким образом, в быстродвижущемся газе тепловой поток направлен от стенки в газ, если 7 с>7 а.с, и, наоборот, направлен от газа к стенке, если 7 с<7 а.с- [c.253]

Тепл опр о в о дн ость плоской стенки. Рассмотрим однородную плоскую стенку толщиной 26, коэффициент теплопроводности которой постоянен и равен X. Внутри этой стенки имеются равномерно распределенные источники тепла <7t,. Выделившееся тепло через боковые поверхности стенки передается в окружающую среду. Относительно средней плоскости стенки процесс теплопроводности будет протекать симметрично, поэтому именно здесь целесообразно поместить начало координат, а ось х направить перпендикулярно боковым поверхностям (рис. 1-15). Из уравнения теплового баланса следует, что при наличии внутренних источников тепла плотность теплового потока в плоской стенке линейно возрастает с увеличением х и равна [c.26]

Отношение Я/б называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина 8/Х — термическим сопротивлением. Последнее определяет падение температуры в стенке на единицу плотности теплового потока. [c.13]

Пример 1-4. Определить плотность теплового потока, проходящего через стенку котла, если толщина ее 6i = 20 мм, коэффициент теплопроводности материала = 50 Вт/(м-°С) и с внутренней стороны стенка покрыта слоем котельной накипи толщиной fij = 2 мм с коэффициентом теплопроводности A.J = 1,0 Вт/(м-°С). Температура наружной поверхности U = 250°С, а внутренней — <з = 200°С. [c.19]

ВИСИТ лишь ОТ внешних параметров [коэффициента теплообмена (а/Ср)о, энтальпии 1е и давления ре] и температуры поверхности Tw Здесь qa и <7н — конвективный и радиационный тепловые потоки к непроницаемой стенке, г — степень черноты поверхности. Подробнее эти вопросы будут рассматриваться в последующих главах, посвященных пористому охлаждению и механизмам разрушения различных классов материалов. Величина qx зависит от температурного поля внутри покрытия, а также от коэффициента теплопроводности материала, как это следует из закона Фурье [c.52]

Для широко применяемых в теплотехнических установках тонкостенных конструкций, покрытых термоизоляцией, характерно сравнительно малое отношение суммарной толщины конструкции и покрытия к радиусу кривизны. Если это отношение не превышает 0,1 (см. 2.3), то с достаточной для практических целей точностью весь пакет слоев допустимо рассматривать как плоскую многослойную стенку. При незначительном изменении условий теплообмена вдоль поверхности пакета тепловой поток в такой стенке можно считать нормальным к ее плоскости, а распределение температуры принять меняющимся лишь по толщине. [c.144]

При <7> —1/(2—тепловой поток направлен от стенки в пограничный слой, а при у< —1/(2— р) —наоборот, из пограничного слоя в стенку несмотря на то, что тем- [c.50]

Использование метода суперпозиции решений уравнения энергии позволяет свести задачу определения эффективности тепловой защиты стенки за участком теплообмена, пористым пояском и щелью, а также задачу расчета тепловых потоков [c.96]

Регулятор тепловой нагрузки по сигналу, пропорциональному тепловому потоку, падающему на стенку пережима циклонной камеры ( оц> t g, Ggg), определяет подачу технологического сырья (с помощью регулятора А) и технического кислорода в дутьевой воздух (с помощью регулятора 3). Регулятор общего воздуха Г поддерживает его расход [c.182]

Диффузионный перенос пара в макрокапиллярах осложняется явлением теплового скольжения. Если по длине капилляра имеется перепад температуры, то возникают циркуляционные токи воздуха у стенок капилляра — против потока теплоты, а по оси — в направлении потока теплоты. Так как у поверхности испарения внутри материала температура капилляров ниже, чем у внешней поверхности, то возникает движение газа к поверхности материала. Таким образом, тепловое скольжение усиливает перенос пара через зону испарения к поверхности материала, т. е. повышает ннтенснв-иость массопе])еноса. [c.515]

Плоские стенки. Представим себе плоскую стейку толщшой 5 (рис. 239, о), через которую в направлении, перпендикулярном ее плоскости, проходит равномерный тепловой поток. Пусть поверхность стенки, обращенная к источнику теплоты, имеет температуру i , а противоположная поверхность t2, причем il > I2 Температура поперек стенки, как известно из теории теплопередачи, изменяется по прямолинейному закону. Средняя температура стенки t p = 0,5 1 у + Гг). [c.367]

Как, известно из работы / ], при решении разностны задач с сильно ме-няпцимися коэффициентами наиболее целесообразным является использование потокового варианта метода прогонки, поскольку при использовании обычной прогонки происхомт существенная потеря точности, а последующее численное дифференцирование с цельв нахождения теплового потока на границе стенка - жидкость может привести к накоплению ошибка я, как следствие, - к неверяоцу результату. [c.104]

Вопрос о связи между испускательной и поглощательной способностями различных тел подлежит детальному выяснению. Весьма простые опыты показывают, что чем больше энергии поглощает тело, тем больше оно излучает. Для демонстрации этой особенности теплового излучения измеряют поток световой энергии от двух стенок полого металлического i yoa, заполненного теплой водой (рис. 8.2). Одна из стенок, снаружи блестящая — она много света огражает и мало поглощает. Друг ая С1 енка зачернена. Ее коэффициент поглощения велик. Фотоприемник (термостолбик), соединенный с чувствительным гальванометром, поочередно подносится к двум этим стенкам куба, и отброс гальванометра, регистрируемый при измерении интенсивности излучения зачерненной стенки, во много раз больше, чем при измерении светового потока от блестящей стенки. [c.403]

Увеличение перегрева стенки ведет к росту числа одновременно действующих центров парообразования, что сопровождается ростом интенсивности теплообмена. Для кипения характерна очень сильная зависимость плотности теплового потока q от перегрева стенки относительно температуры насыщения это кардинально отличает теплообмен при кипении от однофазной конвекции и от конденсации. Зависимость (А Т) называют кривой кипения, или кривой Нукияма, по имени японского исследователя, впервые описавшего эту зависимость в 1935 г. Типичная кривая кипения со схематическим изображением механизма теплообмена при различных сочетаниях плотности теплового потока и перегрева стенки АТ = представлена на рис. 8.3. Пусть жидкость в обогреваемом сосуде находится при температуре насыщения, отвечающей давлению над ее уровнем. Обогреваемая поверхность, например, в виде обращенной вверх пластины с адиабатной нижней поверхностью размещена под уровнем жидкости. Дополнительное гидростатическое давление столба жидкости над нагревателем обычно составляет ничтожную долю от. По обеим координатным осям используется логарифмический масштаб. [c.343]

В поверхностных аппаратах стенки обычно диффузионно непроницаемы, поэтому базовые элементы для их исследования можно изготовлять сплошными. Они реагируют на суммарный тепловой поток, проходящий через стенку аппарата, в связи с этим для парожидкостных и жидкостножидкостных теплообменников тепломассомеры выполняют односекционными лучистая составляющая практически всегда отсутствует, а при кипении либо конденсации на стенке связь между плотностями потоков теплоты и массы линейна. [c.57]

От части поверхности, на которой нет активных зародышей паровой фазы, тепловой поток отводится жидкостью, сильно тур бу-лизированной паровыми пузырями. При пузырьковом кипении паровой пузырь отделен от теилоотдающей поверхности тонкой пленкой жидкости (микропленкой) [97, 98]. Краевой угол 0<9О= (рис. 6.1, а). Площадь непосредственного контакта поверхности нагрева с паром парового пузыря в центре основания последнего пренебрежимо мала, поэтому поверхность практически полностью омывается жидкостью. Однако необходимо отметить, что схематично представленная на рис. 6.1, а форма парового пузыря, обеспечивающая высокую интенсивность теплообмена, реализуется только при кипении жидкости, смачивающей теплоотдающую поверхность. Очевидно, что чем больше действующих на единице площади но- верхности центров парообразования z, тем большая часть теплового потока отводится от стенки за счет испарения жидкости в паровые пузыри и тем выше интенсивность теплообмена. С ростом величины Z усиливается турбулизация пристенной области паровыми пузырями, что также приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. [c.162]

Ухудшение теплоотдачи, наблюдающееся в условиях Дисперсной структуры потока при достижении граничного значения паросодер-жания, обусловлено изменением физических свойств среды, омывающей стенку. До момента возникновения ухудшенного режима теплообмена стенка омывается жидкой пленкой, а после ее упаривания— паром. Так как скорость пара при таких больших паросодержаниях бывает достаточно высокой, то при этом обычно не наблюдается катастрофического подскока температуры стенки, который мог бы привести к разрушению трубы. Прй низких плотностях теплового потока скачок температуры стенки в момент упаривания пленки может исчисляться всего лишь несколькимй градусами. В аппаратах с паровым обогревом при любых значениях q температура стенки не может превышать температуру греющего пара, поэтому в данном случае ухудшение теплообмена на части поверхности обогреваемой секции влечет за собой снижение среднего значения коэффициента теплоотдачи и, следовательно, снижение производительности аппарата, но не может Явиться причиной выхода его из строя. [c.329]

Как видно из приведенной схемы (рис. 1), тепловой поток д = = (а/С ) (/ —/, ) обычно относится к неразрушаемой горячей стенке (с температурой Д ) с бесконечно большой каталитической активностью (константа химических реакций на поверхности - оэ) а/С — коэффициент теплообмена J — разность энтальпий. [c.90]

Основные характеристики двухфазных потоков. Под двухфазными потоками согласно установившейс традиции асы будем понимать совместное течение жидкости и паровой (или ГУЗОВОЙ) фазы. Потоки жидкости с твердыми частицами (суспензии) и потоки газа с творды.мн частица.ми (запыленные потоки) здесь не рассматриваются. Формы движения двухфазных потоков значительно многообразнее, и их законы существенно сложнее, чем для однофазных сред. Во-первых, это связано с наличием второй фазы (например, пара), а во вторых, с тем, что силовые и тепловые взаимодействия возникают не только на границах потока с твердой стенкой, но также и на поверхностях раздела фаз внутри потока. В-третьих, сжимаемость паровой или газовой фазы значительно больше, чем сжимаемость жидкости. Двухфазный поток характеризуется большим количеством параметров, чем однофазный поток. Основные из них приводятся ниже. [c.32]

При определенном сочетании динамических (массовый расход рш), тепловых (удельный тепловой поток q, степень недогретости на входе А/г) и физических параметров вынужденного двухфазного потока теплоносителя, а также геометрических (внутренний диаметр вн, шероховатость, длина, конфигурация поперечного сечения и др.) и физических (теплопроводность, теплоемкость стенки) характеристик канала в последнем могут возникнуть колебания расхода и соответственно колебания температур потока и стенок канала, смещение границ двухфазного участка, а при резонансных явлениях — и перетоки вещества из одного канала в другой. [c.141]

При создании на входе греющего теплоносителя в парогенератор (и выходе рабочего тела) достаточной разности температур в парогенерирующей трубе возникает кризис, который постепенно распространяется в область низких паросодержаний, пока не достигает значений х = хгр. При увеличении температурного напора между греющим теплоносителем и рабочим телом и соответственно при увеличении теплового потока длина области интенсивного теплообмена /гр и х р уменьшается. При достаточно высоких температурных перепадах (свыше 150— 200° С) возможно уменьшение х р до нуля. В этом случае в парогенерирующей трубе начинается пленочное кипение, когда жидкость движется в ядре потока, а стенка омывается кольцевой пленкой пара. Коэффициент теплоотдачи резко падает, и, несмотря на большую разность температур, в трубе идет слабый теплообмен. На рис. 11.11 показан график, харак- [c.263]

Раоомотрите полностью развитое ламинарное течение в канале между па,раллельными плоскими пластинами при постоянных плотностях теплового потока а стенках. Предположим, что через одну пластину тепловой поток подводится к жидкости, а через другую — такой же тепловой поток от нее отводится. Чему равно число Нуосельта на каждой из стенок канала Изобразите ирофили температуры вдоль пластин. Считайте, что теплоносителем служит масло, вязкость которого сильно зависит от температуры, а остальные физические свойства постоянны. Влияет ли изменение вязкости на профиль скорости На профиль температуры На число Нуссельта [c.180]

Pa MOTipHTe полностью (развитое турбулентное течение между параллельными пластинами. Число Рейнольдса (характерный размер — гидравлический диаметр) равно 5 10. Число Прандтля равно 3. Плотность теплового (потака на одной из пластин постояина, а тепловой поток направлен от стенки к жи1Дкости. Плотность теплового потока на другой пластине (равная плотности теплового потока на первой пластине) также постоянна, но тепловой поток направлен от жидкости к станке. Вычислите и постройте график распределения температуры по пшеречному сечению канала. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...