Температура конца рекристаллизации

Температуру конца рекристаллизации ( р) определяли как температуру, при которой фиксировали на поверхности шлифа 100% рекристаллизованных зерен. [c.180]

По данным работы [4], примеси железа мало изменяют температуру начала и резко повышают температуру конца рекристаллизации сверхчистого алюминия. Примеси меди и кремния в меньшей степени повышают температуру начала и конца рекристаллизации. [c.28]

Величина рекристаллизованного зерна чистейших сплавов А1—Мп меняется аналогично изменению температуры конца рекристаллизации [28]. Наиболее крупное зерно образуется в сплавах с максимальным интервалом температуры рекристаллизации, т. е. при концентрациях, отвечающих максимумам, а именно, при 0,2% и 1,1% Мп. [c.37]

Рис. 81. Изменение в зависимости от состава и длительности отжига температуры начала и конца рекристаллизации сплавов золота с никелем на основе никеля, деформированных холодной прокаткой с обжатием 96—98% кривые 1, 2 VI 3 — температура начала рекристаллизации при длительности отжига 10, 30 и 60 минут соответственно кривые 4, 5 и 6 — температура конца рекристаллизации при длительности отжига 10, 30 и 60 минут соответственно.

Рекристаллизация приводит к разупрочнению титана. Существенное разупрочнение титана (примерно на 50%) происходит еще до начала рекристаллизации (рис. 11) за счет возврата. При температуре конца рекристаллизации степень разупрочнения составляет около 80%-Дальнейшее разупрочнение происходит в процессе собирательной рекристаллизации. [c.19]

ХЗОО). // — температура конца рекристаллизации [c.277]

Температура конца рекристаллизации [c.65]

Температуру полного исчезновения деформированной матрицы при данном времени отжига называют температурой конца рекристаллизации. Экспериментально ее определяют с помощью световой микроскопии по исчезновению сильнее травящихся остатков деформированной матрицы и рентгенографически — по исчезновению на рентгенограмме размытых дебаевских колец. Кроме того, по рентгенограмме можно подсчитать число пятен — рефлексов от рекристаллизованных зерен. Максимальное число таких рефлексов соответствует концу первичной рекристаллизации, так как начинающаяся вслед за ней собирательная рекристаллизация уменьшает число рекристаллизованных зерен. [c.65]

На температуру конца рекристаллизации влияют все те факторы, которые изменяют температуру начала рекристаллизации. Чем выше /р, тем чаще всего (но не всегда) выше и /р (см. рис. 26, а, б). Прямой пропорциональности между и р быть не может, так как величина р определяется формированием центров рекристаллизации, а величина —еще и скоростью роста рекристаллизованных зерен за счет деформированной матрицы. Это различие частично нивелируется тем, что центры рекристаллизации обычно выявляют после некоторого их роста за счет деформированной матрицы. [c.65]

II наряду с упрочнением происходит интенсивное разупрочнение за счет динамической полигонизации и рекристаллизации. С повышением температуры деформации (см. рис. 239, а) величина да/де (показатель интенсивности упрочнения) уменьшается. В результате увеличения скорости деформации происходит уменьшение времени, необходимого для протекания динамических разупрочняющих процессов, поэтому температуры начала и конца рекристаллизации повышаются, а область II сужается. Границей областей II и III при заданной температуре и степени деформации является также скорость деформации ei (см. рис. 240,6), при которой рекристаллизация не успевает за процессами деформации и упрочнения. При низких гомологических температурах величина б1 достаточно мала, так как требуется значительное время для протекания процесса динамической [c.453]

СОБИРАТЕЛЬНАЯ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИЯ ЗЕРЕН, При определенных условиях (высокая температура конца деформации, замедленное охлаждение, чаще встречающееся в крупногабаритных изделиях) она успевает реализоваться в процессе статической рекристаллизации после деформации. Процесс сопровождается выметанием дефектов мигрирующими высокоугловыми границами, укрупнением размеров зерен и субзерен и как следствие резким снижением прочности свойств. В силу этого режим ВТМО должен не допустить прохождения собирательной рекристаллизации. [c.540]

Рекристаллизационный отжиг сопровождается появлением новых зерен, разделенных высокоугловыми границами. Применяют его для полного снятия структурных напряжений и получения однородной структуры с наиболее высокими характеристиками пластичности металла. В табл. 3 приведена температура начала и конца рекристаллизации некоторых наиболее распространенных промышленных титановых сплавов. [c.14]

Таблица 3. Температура начала Тр и конца рекристаллизации некоторых промышленных титановых сплавов [5]

Температуры зоны горячей обработки значительно превышают температуру рекристаллизации, поэтому получаемый от механического воздействия наклеп немедленно уничтожается вследствие рекристаллизации и образования новых зерен. При правильно проведенном режиме горячей обработки давлением зерна металла получаются тем мельче, чем ближе температура конца обработки к нижнему пределу. [c.300]

Для выбора оптимальных режимов горячего деформирования, а также термической обработки необходимо исходить от температуры полиморфного превращения титановых сплавов с учетом температуры начала и конца рекристаллизации (см. табл.79). [c.155]

Сплав Температура начала и конца рекристаллизации, С Полуфабрикат (вид обработки) Свойства при температуре, °С [c.587]

Использование таких технологических приемов как понижение температуры конца прокатки способствует измельчению зерна и, следовательно, повышению хладостойкости. При низкой температуре конца прокатки в процессе рекристаллизации формируется более мелкое аустенитное зерно. Следствием этого является более мелкое феррит-ное зерно при превращении в процессе охлаждения. Прокаткой при пониженной температуре можно получить лист с высокой вязкостью в состоянии прокатки. Мелкозернистая структура после прокатки также является благоприятным условием для термической обработки и улучшает вязкость стали в нормализованном состоянии. [c.600]

Склонность к рекристаллизации оценивали по температурам начала и конца рекристаллизации после значительной деформации и изохорных отжигов. Эти температуры рассматривали как пороги начала и конца рекристаллизации. [c.179]

Температуры и /р сплавов высокой и промышленной чистоты в зависимости от содержания марганца представлены на рис. 72. Из этого рисунка очевидно, что повышение чистоты выплавки приводит к понижению температуры как начала, так и конца рекристаллизации железомарганцевых сплавов. Торможение рекристаллизации примесями внедрения оказывается тем более сильным, чем меньше растворимость этих примесей и чем больше их атомный радиус отличается от атомного радиуса основного металла. Повышение температуры рекристаллизации в сплавах промышленной чистоты может быть связано с задержкой формирования центров рекристаллизации [176]. [c.180]

Рис. 72. Влияние марганца на температуры начала и конца рекристаллизации сплавов системы Fe—Мп высокой (/) и промышленной i2) чистоты

Очень важно выбрать оптимальную температуру нагрева высоколегированных жаропрочных сталей, так как в таких сталях при высоких температурах вблизи верхнего интервала ковки происходит интенсивный рост зерен вследствие активного развития собирательной рекристаллизации. Оптимальный температурный интервал ковки жаропрочных сталей устанавливается путем построения диаграмм пластичности (рис. 2), а температура конца ковки стали определяется по данным диаграмм пластичности и рекристаллизации сталей и сплавов. В табл. 15 приведены температуры. [c.507]

Из данных табл, 15 видно, что температура конца деформации высоколегированных жаропрочных сталей тем выше, чем более легирован сплав. Это связано с повышением у таких сплавов температуры начала рекристаллизации. [c.508]

Температура полного полиморфного превращения (а р р) и температура начала и конца рекристаллизации некоторых сплавов приведены в табл. 34. [c.527]

В ходе горячей прокатки одновременно с наклепом происходит рекристаллизация, в результате которой уменьшаются внутренние напряжения в металле. Чем выше температура конца прокатки и ниже степень Деформации, тем меньше будут внутренние напряжения, при некоторых условиях охлаждения они могут быть полностью сняты. [c.112]

Горячую объемную калибровку производят при температурах более низких, чем температура конца штамповки. Так, нагрев под объемную калибровку рекомендуется для стали до температуры 700—850°С, для алюминиевых сплавов — 300-400°С, для магниевых сплавов — 230—250 С. Таким образом, данный вид калибровки по существу следует называть полугорячей калибровкой, поскольку температуры нагрева лежат лишь немного выше или даже ниже порога рекристаллизации. [c.568]

В случае, если обработка давлением с нагревом должна обеспечить получение определенных механических свойств, то температуру и степень обжатия в конце обработки выбирают по диаграммам рекристаллизации (см. рис. 42). В этом случае температура конца обработки будет ниже 0,7/пл- [c.301]

Если зависимость величины зерен от степени деформации и температуры конца горячей обработки давлением представить графически в виде пространственной диаграммы, то получим диаграмму рекристаллизации второго рода. Эта диаграмма аналогична диаграмме рекристаллизации первого рода (зависимость величины рекристаллизованных зерен от степени предшествующей холодной деформации). [c.159]

Для суждения об оптимальной температуре конца обработки давлением и степени деформации в заключительных проходах, обеспечивающих ту или иную величину зерен, необходимо иметь диаграммы рекристаллизации второго рода (некоторые из них приведены на рис. 70 и 71). Желательно иметь также диаграммы рекристаллизации второго. рода при малой скорости деформации и ударном воздействии усилия, влияние скорости деформации на величину критической степени деформации установлено рядом исследователей. [c.355]

При этом надо учитывать, что в случае неполного завершения рекристаллизации обработки в процессе ковки и штамповки, а также при охлаждении с температур конца обработки, разупрочнение полностью не снимается и технологическая пластичность сплавов понижается. В целях сохранения пластичности не следует допускать снижения температуры конца ковки и штамповки этих сплавов ниже температур начала рекристаллизации. Следовательно, кинетика рекристаллизации определяет пластичность металла при обработке. [c.78]

При правильном выборе температуры конца ковки в раздробленных зернах металла происходит рекристаллизация, но величина зерна не увеличивается, поковка получается с мелкозернистой структурой. [c.146]

Явления рекристаллизации приходится учитывать при определении температуры начала ковки. Температура конца ковки определяется тем, что при низких температурах ковки возможен [c.258]

Создание в полуфабрикатах мелкозернистой структуры с равноосной формой зерен возможно лишь после деформации в а- или а + р-области. Минимальная температура отжига, при которой происходит рекристаллизация деформированного титана, составляет 500° С, что, так же как и у других металлов, соответствует 0,47 пл. Температура начала рекристаллизации холоднодефор-мированного титана изменяется от 600—680° С при относительно. малых степенях деформации и до 480—500° С при значительных (до 90%) обжатиях. Температура конца рекристаллизации на [c.15]

Энергия дефекта упаковки (подобно энергии активации процесса диффузии) одновременно является и равновесной, и кинетической характеристикой. Металлы с низкими значениями у отличаются высокой температурой начала и узким интервалом рекристаллизации. В ряду металлов алюминий, медь, серебро с убывающим значением -у >2,1-10- 4-10 1,5дж1м ) (>250 40 1,5 эрг1см ) температура начала рекристаллизации растет, а интервал рекристаллизации уменьшается. Примеси, понижающие у, повышают tn и уменьшают ширину интервала —t,, ( к — температура конца рекристаллизации). [c.324]

При горячей обработке давлоние.м металлов и сплавов происходит раздробление поликристаллов на более мелкие зерна с фрагментацией структуры с последующей достаточио быстрой рекристаллизацией металла. Под действием высокой температуры рекристаллизация протекает тем быстрее, чем выше температура конца горячен обработки давлением я чем меньше скорость о.хлаждения металла после деформации, [c.227]

Охлаждение кованых заготовок целесообразно проводить не на воздухе, а в колодцах. При транспортировке кованых заготовок нельзя допускать динамических нагрузок, так же как и при зачистке поверхности, которую следует производить только режущим инструментом. Зачистка наждачным камнем недопустима, так как приводит к появлению трещин. При горячей прокатке после нагрева до 1100 С, так же как и при ковке, металл деформируется Легко благодаря низкому сопротивлению деформации. Крутый сорт обычно деформируют до диаметра 8 — 11 мм, лен1у - до толщины 3,5 - 4 мм. Ответственным моментом является температура конца горячей прокатки, если она превышает температуру рекристаллизации сплава, формируется неблагоприятная структура, вызывающая затруднения при последующем холодном переделе. В зтом сл) ае термообработка сортового металла может быть совсем не эффективна. Холодная обработка нихромов и ферронихромов не вызывает затруднений. При волочении проволоки и прокатке ленты из Fe- r- А1 сплавов на первом проходе металл обладает наименьшей пластичностью. Если он ломается при размотке, то его можно продеформировать только с подогревом выше 200 — ЗОО С. Вообще Fe- r—А1 сплавы в толстом сечении целесообразно деформировать с подогревом. [c.128]

Сопротивление деформации зависит от температуры и с понижением оно увеличивается. Верхний предел температуры деформации определяется температурой перегрева и пережога стали, которая на 100—200 град ниже температуры плавления стали, и криво1а пластичности стали. Если сталь обладает высокой температурой начала рекристаллизации, то ограничивают и температуру конца прокатки (ковки). Она должна быть выше температуры рекристаллизации, так как при снижении температуры происходит упрочнение сталииросг сопротивления деформации. Для однофазных феррит-ных сталей рекомендуется оканчивать прокатку при пониженных температурах, чтобы обеспечить мелкую и равномерную структуру, хотя при этом и возрастает сопротивление деформации. [c.290]

На примере сплава ВТЗ-1 показано влияние температуры нагрева от 700 до 1200° С и времени выдержки в течение 5, 30, 60 и 120 мин на макро- и микроструктуру, а также твердость. Для онределеиия начала и конца рекристаллизации был использован рентгеновский метод. Перед нагревом на одной из шлифовальных плоскостей шайб высотой и диаметром 20 мм замеряли твердость по [c.156]

Нечувствительность температур начала и конца рекристаллизации к содержанию марганца потребовала проведения дополнительных исследований и использования одного из косвенных методов определения этих температур, основанного на изменениях при нагреве структурно чувствительных параметров, сильнее всего реагирующих на плотность и характер распределения дислокаций,— это методы изменения макротвердости. [c.181]

Повышение температуры нагрева слитка способствует росту пластичности, интенсифицирует диффузионные процессы гомогенизацшо химического состава и структуры, рекристаллизацию и, как следствие, разупрочнение и залечивание дефектов. Все это позволяет вести ковку с большими обжатиями за ход пресса, сократить число подогревов, повысить качество поковок и производительность ковки. Понижение температуры конца ковки в ряде случаев действует в этом же направлении. [c.218]

Прокатку малоуглеродистых и низколегированных сталей с модифицирующими элементами относительно тонких сечений рациональнее осуществлять на станах непрерывного действия, позволяющих избежать рекристаллизации при обжатиях в чистовых клетях (вследствие высокой скорости прокатки) и получать при соответствующей технологии подстуживаиия полосы однородную мелкозернистую структуру. На таких станах можно строго ограничивать температуру конца прокатки и смотки полосы в рулон, хотя считается [130], что определяющим фактором для обеспечения качества полосовой стали являются не указанные температуры, а скорость охлаждения проката до смотки ее в рулон. Небольшие присадки ниобия задерживают рекристаллизацию аустенита [c.129]

Таблица IV. 4 Температура начала и конца рекристаллизации техипческого титана

При горячей обработке давлением в металле могут появиться такие дефекты, как крупнозернистость и видманштеттова структура в результате перегрева и пережога, трещины, флокены и шиферный излом у легированных сталей и др. Перегрев и пережог металла являются результатом неправильного выбора температуры нагрева при горячей обработке давлением. Для уменьшения сопротивления деформированию и повышения пластичности металла температуру нагрева следует выбирать возможно более высокой однако при высокой температуре могут увеличиться размеры зерен и в связи с этим ухудшатся пластичность и ударная вязкость. Поэтому при горячей обработке давлением должны быть указаны две температуры нагрева температура начала обработки, обеспечивающая наименьшее сопротивление деформированию, и температура конца обработки, обеспечивающая рекристаллизацию металла и необходимые размеры зерен. [c.167]

При Нроизводстве сорта или поковок из коррозионностойких сталей мартенситного, аустенитного и феррито-аустенитного классов, температуру нагрева перед деформацией также следует согласовать с необходимой температурой конца обработки, особенно в случае аустенитных сталей, крупное зерно которых нельзя исправить термической обработкой. С этой точки зрения важно осуществлять пластическую деформацию с достаточной степенью обжатия, в противном случае при последующем нагреве под закалку образуется разнозернистая структура с отдельными крупными зернами, что обусловлено собирательной рекристаллизацией. Небольшая деформация (порядка 5—10%) в конце обработки недопустима, особенно при высоких температурах. [c.255]

По данным В. И. Ивероно-вой [8], температура начала и конца рекристаллизации технического алюминия в зависимости от добавок меди, магния и цинка изменяется по кривой с двумя максимумами. [c.29]

С. М. Воронов, В. И. Елагин, Т. А. Власова [17, 30], В. А, Ливанов [28, с. 65] и другие показали, что основная причина появления крупнозернистой структуры — повышенные скорости охлаждения при литье слитков, благодаря чему имеет место резко выраженная внутридендритная ликвация литого зерна (обогащение по марганцу периферийной и обеднение центральной части зерна), вследствие чего последующая деформация осуществляется весьма неравномерно. Это приводит к расширению интервала температур между началом и концом рекристаллизации, а следовательно, к образованию крупного зерна. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...