Деформация камеры

На внутренней поверхности заряда при г — сжимаюш,ее радиальное напряжение Oj. равно давлению газов рг, а на внешней поверхности заряда при г = Гз, равно нулю радиальное перемещение и, поскольку деформациями камеры мы пренебрегаем, т. е. граничные условия будут [c.378]

Влияние сжимаемости жидкости и деформации камер насоса на его объемный к. п. д. имеет особое значение для насосов сверхвысоких давлений, в которых основные утечки обусловлены сжатием жидкости, непосредственные же утечки жидкости через зазоры составляют небольшой процент. [c.126]

Диаметр поперечного сечения трубчатой камеры пневматического уплотнителя определяется из условия, что при полном контакте пластины с уплотняемой поверхностью деформация камеры отсутствует [c.109]

Пневматический уплотнитель может работать в условиях низких температур, когда жесткость резины возрастает и для ее деформации необходимо давление Pt > Р. Если сопоставить изменение давления, необходимого для деформации камеры при низких температурах, с изменением коэффициента возрастания жесткости резины при тех же температурах, то в координатах Р( — Р Квж (см. гл. 1) получим зависимость, выраженную прямой, исходящей из начала координат под углом 45°, т. е. [c.109]

Частота колебаний подачи и давления равна произведению числа пластин на число оборотов, а амплитуда пропорциональна перепаду давления. Неравномерность подачи обусловлена, как было указано, изменением в процессе хода нагнетания объема пластин в результате утапливания их в прорези, а в основном — влиянием сжимаемости жидкости и частично деформацией камеры насоса при переходе ее из полости всасывания в полость нагнетания. Последний процесс сопровождается акустическим эффектом, который повышается с повышением перепада давления. [c.213]

Расскажите о деформациях камеры футбольного мяча, которые возникают при его надувании. При ударе по мячу. [c.331]

Особенно серьезную задачу составляет обеспечение герметичности арматуры. Внутренний резиновый слой герметизируют в результате защемления камеры с оплеткой в зазоре между ниппелем и муфтой. Величина деформации камеры в зазоре характеризуется относительным сжатием е резины (30—50 о). Обеспечение герметичности самоуплотнением широко не распространено, но оно особенно целесообразно в условиях резких колебаний те.мпературы. [c.190]

Деформация камеры. Камера, при нагружении ее внутренним давлением, испытывает сложные деформации, для определения которых предложены уравнения, а также дана зависимость между напряжениями и деформациями [17]. Рассмотрено влияние вытяжки камеры по профилю и диаметру при различных значениях отношения внутреннего диаметра шины по первому слою — П к диаметру обода с об при переменной толщине стенки. [c.357]

Предполагают, что деформация камеры состоит из трех слагаемых [c.357]

Для расчета меридиональных и окружных деформаций камеры предложены выражения [c.357]

При этом будем считать, что состояние коксовой камеры вполне удовлетворительно, т. е. отсутствуют деформации камеры, поперечная усадка коксового пирога нормальна и между [c.134]

Рассмотрим кратко механические свойства твердых топлив. Ракетные твердые топлива могут быть жесткими и хрупкими или мягкими и эластичными [4 8-ч-П]. Как правило, жесткие топлива используют для изготовления свободно-вложенных небронированных зарядов, опертых лишь по части их поверхности эластичные же топлива необходимы для изготовления зарядов, скрепленных со стенками камеры в этом случае топливо должно допускать большие удлинения, компенсирующие деформацию камеры. [c.276]

Технология изготовления сварочных камер, в частности изготовление заготовок, их обработка, сборка и сварка, мало отличается от общепринятой технологии вакуумного аппаратостроения. Особое внимание при изготовлении камер уделяют правильному выбору технологии сборки и сварки заготовок корпуса камеры, а также окончательной их обработке. Эти заключительные операции выполняют с целью снятия остаточных сварочных напряжений и исключения деформации камеры под их влиянием после механической обработки, восстановлен ния плоскостности уплотняемых поверхностей и улучшения чистоты обработки всех внутренних поверхностей. Для снятия остаточных напряжений используется отжиг или старение (естественное или искусственное). После этого окончательно обрабатывают уплотняемые поверхности, а при необходимости и все внутренние поверхности камер (электромеханическое или химическое полирование). Все стыковые поверхности фланцев должны быть обработаны не ниже Яа 1,25 мкм, а все внутренние поверхности не ниже Нг 20 мкм. [c.77]

Принято, что входное и выходное отверстия аппарата расположены на одной оси или их оси смещены настолько незначительно (рис. 11.1, a), что влиянием деформации (изгиба) струи, вызванной этим смещением, можно пренебречь. Несмотря на эти ограничения, представляется вероятным, что для приближенных оценок изложенным ниже методом расчета можно пользоваться и при более сложных условиях протекания струи внутри аппарата (более значительные смещения осей входного и выходного отверстий камеры, подвод потока под углом в камеру и др.). [c.328]

Из вышеизложенного следует, что степень зависимости пластичности от схемы напряженного состояния для различных металлов и сплавов будет различной в зависимости от типа кристаллической решетки, наличия примесей, фазового состава, температуры и скорости деформации, структуры и ряда других факторов, воздействующих на пластичность. Однако независимо от степени влияния гидростатического давления на пластичность металла (сплава) пластичность увеличивается с алгебраическим уменьшением шаровой части тензора напряжения, т. е. с уменьшением величины k= jT — коэффициента жесткости схемы напряженного состояния. В связи с этим для установления количественной связи пластичности с величиной k (или для построения диаграмм Лр—не обязательно проводить испытания в камерах высокого давления. Достаточно знать величины Лр при растяжении ( =1 т/"3), кручении ( =0) и сжатии k——1 . у З). [c.519]

Гидравлический КПД характеризует потери на деформацию (мятие) потока жидкости в напорной камере и на трение жидкости о стенки насоса. Эти потери примерно на порядок ниже механических потерь на трение и часто в инженерных расчетах не учитываются или объединяются с механическими потерями на трение. В этом случае объединенный КПД называют гидромеханическим. [c.158]

Напряжения в месте заделки относительно гибких звеньев спиральной камеры в достаточно жесткий статор определяются особо. Они значительно превосходят напряжения в рассмотренной выше оболочке тора. В месте заделки при внезапном изменении жесткости также резко изменяются величина и характер деформации и соответствующие им напряжения. Можно представить, что такое зменение вызвано действием некоторых сил Р и моментов М, в данном случае действующих на кромку оболочки (краевой эффект). Зная величину и направление этих сил и моментов, можно определить напряжения. Для упрощения задачи статор считают абсолютно жестким, тогда вся деформация может быть отнесена к оболочке спиральной камеры (рис. II 1.8, а). [c.66]

Действующие на единичной длине и вызывающие деформацию кромки меридиональный момент М и направленную по радиусу силу можно определить, если пренебречь кривизной оси спиральной камеры (полагая на единичной длине ось прямой) и использовать известный метод определения напряжений в заделке кромки цилиндрической оболочки [56]. За радиус такой эквивалентной оболочки принят Га = 7 /sin 0. [c.66]

В зарубежной практике применяется метод упрочнения, при котором собранную при монтаже спиральную камеру подвергают нагружению внутренним давлением, например, равным половине максимального, и в таком состоянии бетонируют. После снятия давления и затвердевания бетона между ним и оболочкой остается зазор, в пределах которого при последующих нагружениях камеры деформируется вначале только оболочка. После того, как деформация оболочки превзойдет значение зазора, оболочка будет воспринимать нагрузку и работать совместно с бетоном. Перераспределение нагрузок между оболочкой и железобетоном в этом случае зависит от значения зазора, а следовательно, от начального давления. Трудность в этом случае, как и при испытании спиральных камер гидравлическим давлением, представляет изготовление и установка тяжелонагруженных заглушек. [c.71]

Деформацию объекта осуществляют с помощью механического воздействия, нагрева (электрического, лучистого или конвекционного), вакуумирования. В последнем случае изделие (например, автомобильная шина) располагается под колпаком вакуумной камеры и производится его экспонирование при двух значениях давления. Сравнение голографических интерферограмм полей деформаций эталонного и контролируемого изделий при фиксированной нагрузке позволяет судить о качестве последних. [c.55]

Характер распределения скорости около поверхности канала играет определяющую роль в процессах переноса теплоты и массы от газа к стенке и наоборот. Имеющиеся к настоящему времени в литературе результаты относятся только к циклонным и вихревым камерам [ 47 ], для внутренних поступательно-вращательных потоков обнаружен лишь факт деформации (большей заполненности) профиля скорости в пристенной зоне и уменьшение толпщны этой зоны под действием закрутки. [c.54]

В камере / имеется смотровое окно с кварцевым стеклом для прямого наблюдения за образцом. В корпусе нижней камеры смотровые окна 9 предназначены для наблюдения за механическими датчиками деформации через патрубок с фланцем она соединена с системой создания вакуума и заполнения газовой средой заданного состава. Через герметичные разъемы 10 п 11 осуществляется вывод из камер электрических цепей для контроля температуры образца, деформации и усилий. [c.91]

Установка состоит из следующих основных частей испытательной гидравлической машины I типа СД-10 вакуумной камеры // механизма измерения деформаций /// механизма для измерения диаметра шейки образца /V механизма измерения усилия нагружения V, системы VI записи диаграммы в координатах Р — А/ Р — устройство VII для получения и контроля вакуума в рабочей камере и оборудования для нагрева испытуемого образца. [c.124]

Левые плечи измерительных рычагов изготовлены из молибдена. Каждый рычаг имеет по два соединяющихся между собой канала для охлаждения. Вода подается под давлением через латунные трубки 30, которые с помощью штуцеров 8 соединяются с охлаждающими каналами рычагов. Через заглушку 33 концы охлаждающей магистрали с помощью герметичного соединения выводятся за пределы камеры. Чтобы исключить деформацию трубок во время установочных перемещений измерительного механизма, они согнуты в пружинные спирали. Правые плечи рычагов изготовлены из конструкционной стали. Система преобразования величины деформации в электрические сигналы скомпонована в комбинированный датчик с пружинной скобой 24 и тензодатчиками 25. Комбинированный датчик показан на рис. 54, На верхнюю часть подвижного стержня индикатора / и на нижнюю шейку его корпуса с помощью установочных винтов 3 крепятся хомутики 2 и 4, в прорези которых зажимаются концы пружинной скобы 5, на которую в средней ее части с наружной и внутренней сторон наклеиваются тензодатчики 6. [c.129]

При механических испытаниях пластичных материалов более целесообразно применять механизм измерения шейки образца, дающий возможность непрерывно, автоматически определять изменение диаметра образца в процессе испытания при высоких температурах. Процесс измерения сопровождается выдачей соответствующих электрических сигналов, необходимых для записи диаграммы в координатах Р — Ad. Механизм указанного устройства монтируется в герметичном корпусе и крепится с помощью фланцевого соединения к боковой стенке вакуумной камеры. Конструкция механизма измерения шейки образца в основном такая же, как и у механизма измерения деформаций. Различие заключается в форме и расположении измерите ьных рычагов и индикатора (рис. 55). Оба механизма могут работать одновременно. Предусмотрена возможность их крепления к боковым стенкам камеры. Диаметр шейки измеряется с помощью двух рычагов 7 и S, измерительные щупы 9 которых касаются срединной части кольцевой выточки на образце 10. Рычаг 8 жестко закреплен на ползуне 5. Другой рычаг 7 может свободно поворачиваться вокруг оси 6. [c.131]

Постоянная времени Ту, зависящая от величины деформации камеры Ау = FhJK, связана с Т зависимостью [c.91]

Основными причинами потерь, которые в практике принято называть условными утечками или потерями на всасывании, является неполное заполнение жидкостью рабочих камер ha o a, обусловленное сопротивлением его всасывающей линии (магистрали) и наличием в жидкости воздуха в механической смеси с ней эти потери могут быть вызваны деформацией камер насоса и сжатием жидкости во вредном его пространстве. Сопротивление всасывающей линии насоса может привести вследствие выделения из нее паров и газов к разрыву потока жидкости и резкому снижению производительности. Это явление в практике принято называть кавитацией. [c.123]

Для того чтобы устранить это явление, необходимо, чтобы к моменту прихода цилиндра из полости нагнетания в полость всасывания давление в нем было плавно понижено до давления в последней i(jp = Pgg). Это может быть достигнуто, если соединить цилиндр с полостью всасывания лишь после того, как его поршень при Движении в зоне всасывания переместится на величину пути (6i > 0), при которой давление жидкости во вредном пространстве не снизится до давления всасывания. Угол б , удовлетворяюшдй этому условию, может быть вычислен, если известны объем вредного пространства и характеристики сжима,емости жидкости и деформация камеры насоса. [c.153]

С учетом потерь, обусловленных деформацией камеры и сжатием жидкости и воздуха, об-ьем вытерняемой жидкости в среду с давлением (без учета утечек) составит [c.254]

Вое типы разрушения металла т рубок можно было разделить на пять видов 1) тепловые пятна на поверхности стенок 2) участки Кристаллизованного маге-pиaлa 3) шероховатости 4) точечные отверстия 5) трещины в трубках. Тепловые пятна появлялись в области критического сечения камеры сгорания и представляли собой обесцвеченные темные участки поверхности металла. Металл в пятнах сильно науглерожен, но не окислен. Возникновение пятен объясняет ч пленочным кипением охладителя в трубках, обладающих худшей теплопровод ностью. Участки кристаллизованного материала возникали из-за отложений кар бида хрома (СгтСз) на огневой поверхности трубок. Хром выплавлялся из материала трубок — нержавеющей хромистой стали. Шероховатость вызывалась потерей металла с поверхности трубок и возникала наряду с точечными отверстия- мн и трещинами, которые образуются из-за того, что в результате науглероживания и азотирования пластичность металла снижается и при деформациях камеры, вызываемых температурными напряжениями и. перепадами давлений, она не может изменить свою форму и размеры в достаточной степени (при содержании углерода и азота л/0,1 /в и более). [c.106]

При этом будем считать, что состояние коксовой камеры вполне удовлетворительно, т. е. отсутствуют деформации камеры, поперечная усадка коксового пирога нормальн1а и между стенками камеры и коксовым пиротом образуется зазор в пределах 20—30 мм. [c.217]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Приведенные двухчленные выражения для силы и коэффициента трения применимы как в случаях трения без смазочного материала, так и при смазывании трущихся поверхностей. Многие исследователи (Хольм, Стренг, Льюис и др.) считают, что составляющая силы трения, обусловленная пластической деформацией (механическим взаимодействием) поверхностей, равна нескольким процентам от суммарной силы трения. Этот вывод подтверждается результатами исследования трения поверхности в вакуумной камере, которые показывают, что при трении в вакууме высокое значение силы трения обусловлено молекулярной составляющей. [c.68]

Результаты исследований напряжений в модельных и натурных статорах показывают, что в литых и сварно-литых высоконапорных спиральных камерах с короткими, относительно широкими и достаточно массивными колоннами пояса статоров деформируются мало, а в статорах средненапорных радиальноосевых турбин деформации поясов в зоне сопряжения с оболочкой значительно уменьшаются в забетонированном состоянии. Напряжения в переходном сечении от колонны к статс ру в незабетонированном состоянии в 2,0—2,5 раза превышают эти же напряжения при незабетонированном статоре. Это подтверждается испытаниями, проведенными на моделях спиральных камер красноярских турбин [4]. Получить подтверждение этих результатов расчетом полностью не удается, хотя существует много различных методов. [c.77]

Высокотемпературные испытания производятся в камере, которая представляет собой замкнутый герметичный сосуд цилиндрической формы с необходимым конструктивным оборудованием, обеспечивающим проведение испытаний (рис. 52). Камера состоит из цилиндрической обечайки 4 с плоскими боковыми стенками и двух крышек — передней (дверцы) и задней. В боковые стенки камеры 11 вварены фланцы 13. Один фланец используется для крепления корпуса механизма измерения деформации, другой — для механизма измерения диаметра образца. В верхней части камеры по вертикальной оси вварен фланец 5 для крепления сильфона. Задняя стенка 34 замыкает обечайку и крепится сварным вакуумоплотным швом. В нижнюю часть [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...