Термическая обработка наплавленного металла

К недостаткам этого процесса следует отнести высокий нагрев детали при наплавке невозможность наплавки деталей диаметром менее 40 мм из-за стекания наплавленного металла и трудности удержания ф юса на поверхности детали необходимость и определенную трудность удаления шлаковой корки необходимость применения термической обработки наплавленного металла с целью повышения его износостойкости. [c.150]

Дефекты, обнаруженные до термической обработки, разделывают под сварку механическими способами, главным образом абразивным инструментом. Заварку выполняют преимущественно дуговой сваркой обычными стальными электродами с покрытием фтористо-кальциевого типа (например, УОНИ-13/45 п УОНИ-13/55 или У-340/105). В этом случае после термической обработки наплавленный металл по химическому составу будет отличаться от основного металла, по. механическим свойствам — близок к нему. [c.300]

Марка Марка на- Температу ра предварительного подогрева при наплавке в Термическая обработка наплавленного металла Твердость наплавлен- [c.191]

Термическая обработка наплавленного металла 670 [c.779]

Допускается термическая обработка наплавленного металла, — стабилизация прп 750° с выдержкой 10 час. и обеспечением при этом соответствующих механических свойств (см. табл. 34). [c.55]

В Саратовском политехническом институте разработана технология восстановления чугунных коленчатых валов с автономной термической обработкой наплавленных галтелей проволокой Св-08 Г2С в защитной среде СОз + 35% О2 (после наплавки галтелей производится объемный отжиг 2-го рода). Затем наращивают шейку вала износостойкой проволокой и производят механическое деформирование металла на границе участков, наплавленных разным способом. По данным [c.266]

После термической обработки наплавленных деталей значительно выравнивается переход от наплавленного металла к основному, что способствует большей однородности металла как в зоне термического влияния, так и за ее пределами. Выравнивается также твердость металла различных участков поперечного сечения наплавленной детали. [c.228]

Сварные заготовки изготовляют из проката листа, труб, профилей, а также из литых, кованых и штампованных элементов. При конструировании размеры и форму свариваемых элементов сточки зрения их технологичности следует выбирать, исходя из применения высокопроизводительных автоматических способов сварки выполнения сварки в нижнем положении свободного доступа к лицевой и корневой частям шва проведения при необходимости подогрева (или охлаждения) и последующей термической или механической обработки сведения к минимуму длины сварных швов и массы основного и наплавленного металлов и т. д. [c.249]

Наплавка изношенных поверхностей шпинделей, штоков, плунжеров и других деталей производится в случае технической необходимости и экономической целесообразности выполнения этих операций с условием обеспечения всех необходимых механических характеристик наплавленного металла. Восстановление мест с трещинами, коррозией и другими подобными дефектами следует выполнять после вырубки дефекта до основного здорового металла. После механической и термической обработки восстановленной детали ее размеры, твердость и шероховатость поверхности должны соответствовать требованиям, предъявляемым к новой детали. [c.290]

Установлено, что качество электрошлаковой сварки можно проверять при помощи импульсных ультразвуковых дефектоскопов, так как микроструктура наплавленного металла таких швов в большинстве случаев получается однородной, мелкозернистой, в особенности после термической обработки. Для контроля качества толстостенных швов в ЦНИИТМАШе разработан специальный импульсный ультразвуковой дефектоскоп. Дефектоскоп имеет электронный глубиномер для точного определения глубины залегания дефектов и ряд других усовершенствований. [c.265]

Трещины, появляющиеся при термической обработке сварных соединений, образуются не только в наплавленном, но и в основном металле. В основном металле они часто направлены перпендикулярно к оси шва. Поэтому важно опасный интервал температур низкотемпературного старения при термической обработке проходить более быстро путем загрузки сварного соединения в нагретую (до 780—850° С) печь и затем подвергать низкотемпературному старению при 650—750° С с различной длительностью. [c.229]

Термическая обработка деталей и инструмента после наплавки сплавов сормайт № 1 и ВКЗ производится исключительно с целью повышения механических свойств основного металла (сплавы термической обработке не поддаются), а после наплавки сплава сормайт № 2 преимущественно для понижения (с целью облегчения последующей механической обработки) или повышения твёрдости наплавленного слоя твёрдого сплава. [c.434]

Термическая обработка деталей и инструмента, наплавленных сормайтом № 1 и ВКЗ, выполняется, исходя из критических температур основного металла, причём закалка производится в масле во избежание образования трещин в наплавленном слое твёрдого сплава. [c.434]

Примечания 1. Значения механических свойств приведены для металла шва н наплавленного металла после термической обработки по режимам, регламентированным техническими условиями или паспортами на электроды. 2. Механические свойства сварных соединений должны соответствовать требованиям технических условий или паспортов на электроды конкретных марок. [c.336]

Как и при замене штуцеров, непременными условиями возможности отказа от термической обработки являются твердость металла барабана до наплавки НВ<200 МПа твердость наплавленного металла и околошовной зоны [c.438]

Наплавленный валок устанавливают на специальный стенд с тремя индукторами для термической обработки, которая заключается в прогреве и отпуске металла валка. Наплавленный валок при температуре 380° С для выравнивания температуры нагревают в течение 10—12 ч, затем валок помещают в утепленный короб для замедленного охлаждения. Охлаждение валка до температуры 60° С длится не менее 48 ч. Отпуск наплавленного валка производят после вторичного нагрева до температуры 380° С с последующим замедленным охлаждением в утепленном коробе в течение 48 ч. Отпуск возможен как до, так и после механической обработки. [c.557]

Трубы поверхностей нагрева, а также необогреваемые соединительные трубы присоединяют к камерам и барабану котла с помощью электросварки. Но при наложении сравнительно небольшого сварного шва на поверхность толстостенной камеры происходит быстрое охлаждение наплавленного металла и в нем возникают высокие напряжения. Во избежание этого на заводе к барабанам и камерам приваривают короткие тонкостенные штуцера, после чего швы подвергают термической обработке (нормали-за(ции) с нагревом в печи. При монтаже котла к штуцерам приваривают трубы. [c.64]

Качество термической обработки сварных соединений проверяют по твердости наплавленного металла она должна находиться в пределах НВ= 60—250. [c.101]

Таким образом, на стадиях проектирования, изготовления и монтажа сварных конструкций необходимо принимать меры по уменьшению влияния сварочных напряжений и деформаций. Нужно уменьшать объем наплавленного металла и тепловложение в сварной шов. Сварные швы следует располагать симметрично друг другу, не допускать, по возможности, пересечения швов. Ограничить деформации в сварных конструкциях можно технологическими приемами сваркой с закреплением в стендах или приспособлениях, рациональной последовательностью сварочных (сварка обратноступенчатым швом и др.) и сборочно-сварочных операций (уравновешивание деформаций нагружением элементов детали). Нужно создавать упругие или пластические деформации, обратные по знаку сварочным деформациям (обратный выгиб, предварительное растяжение элементов перед сваркой и др.). Эффективно усиленное охлаждение сварного соединения (медные подкладки, водяное охлаждение и др.), пластическое деформирование металла в зоне шва в процессе сварки (проковка, прокатка роликом, обжатие точек при контактной сварке и др.). Лучше выбирать способы сварки, обеспечивающие высокую концентрацию тепла, применять двустороннюю сварку, Х-образную разделку кромок, уменьшать погонную энергию, площадь поперечного сечения швов, стремиться располагать швы симметрично по отношению к центру тяжести изделия. Напряжения можно снимать термической обработкой после сварки. Остаточные деформации можно устранять механической правкой в холодном состоянии (изгибом, вальцовкой, растяжением, прокаткой роликами, проковкой и т.д.) и термической правкой путем местного нагрева конструкции. [c.42]

Легирование наплавленного металла через флюс выполняют наплавкой малоуглеродистой проволокой под слоем керамического флюса. Высокая твердость покрытий исключает их последующую термическую обработку. Однако этот способ легирования не нашел широкого применения из-за большой неравномерности наплавленного металла по химическому составу и необходимости строго выдерживать режим наплавки. [c.286]

Примечания 1. Механические свойства установлены для металла шва и наплавленного металла после термической обработки по режимам, регламентированным стандартами или техническими условиями на электроды конкретных марок. [c.72]

Примечания 1. Приведенные значения показателей, характеризующих механические свойства, установлены для металла шва и наплавленного металла после термической обработки в режимах, регламентированных стандартами или техническими условиями на электроды конкретных марок. [c.75]

Типы электродов Химический состав наплавленного металла, % Твердость без термической обработки после наплавки, HR [c.48]

Выбор композиции наплавленного металла и термической обработки для сварки разнородных перлитных сталей [c.401]

Г руппы свариваемых сталей Композиция наплавленного металла Предельная температура эксплуатации, С Термическая обработка [c.402]

Вид и режимы термической обработки наплавленного металла должвь троды конкретных марок. [c.144]

Электродами ЦН-5 наплавляются рабочие кромки новых или изношенных штампов для холодной штамповки и ножей для холодной резки. Наплавка цроизводится на постоянном токе при обратноР полярности короткой дугой. Для получения необходимой твердости в исходном после сварки состоянии необходимо охлаждение наплавляемой детали после наложения каждого слоя. Допускается термическая обработка наплавленного металла. В исходном после сварки состоянии твердость составляет HR 40, после отжига при 850° — HR 20, после закалки 850° с охлаждением в воде — HR > 40. Электродами ЦН-5 возможна наплавка поверхностей, подвергаемых эрозионному износу в воде с песком и т. п. [c.60]

ЭА-898/21. Сварка коррозионностойких сталей 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т и им подобных, работающих при температурах до 350° С и подвергающихся после сварки термической обработке. Наплавленный металл по химическому составу соответствует наплавленному металлу при сварке электродами типа ЭА-1Ба, но дополнительно легирован молибденом и ванадием. Содержание ферритной фазы 2—8%. [c.466]

Исследование микроструктуры. Исследование микроструктуры дает возможность более глубоко изучить структуру основного металла и характерных зон сварного соединения, чем исследование макроструктуры. По микроструктуре обследуемого объекта можно установить 1) характер изменения структуры металлов и сплавов после деформации, различных видов термической обработки и других технологических операций, а также коррозионных или эрозионных воздействий на материал рабочей среды в аппарате 2) установить форму и размер структурных составляющих, микроскопических трещин и т.п. повреждений металла 3) структуру наплавленного металла, структуру, образовавшуюся в зоне термического влияния 4) примерное содержание углерода в основном и наплавленном металле и в различных участках шва 5) приблизительный режим сварки и скорость ох.1тажде-ния металла шва и зоны термического влияния 6) количество слоев сварного шва и дефекты шва и структуры. [c.308]

Данные таблицы свидетельствуют, что наплавленный металл без термической обработки обладает значительно меньшей прочностью, особенно при 650° С. Поэтому иногда применяют сварочную проволоку типа 20-15 с 3,0% Мп марки ЭИ464. Однако для высоких температур (выше 900° С) эта проволока непригодна. [c.208]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Угловые сварные соединения приварки штуцеров, бобышек, опор и прочих деталей из низколегированных хромо-молибденованадиевых сталей требуют термической обработки, если при этом могут возникнуть большие остаточные напряжения, например, при приварке штуцеров толщиной более 10 мм или бобышек диаметром более 10 мм, а также при приварке деталей крепления трубопроводов угловым швом с общн.м объемом наплавленного металла по периметру детали более 15 см Термическая обработка необ- [c.360]

Если выборка, необходимая для полного устранения дефекта, выводит деталь за минусовой технологический допуск, необходима ремонтная заварка. Она производится с предварительным подогревом теми же электродами, которыми сваривается литье (УОНИ 13/45 для стали 25Л и ЦЛ-20М для сталей 12Х1МФЛ и 15Х1М1ФЛ). Если объем наплавленного металла превысил 100 см , в дальнейшем обязательна термическая обработка для снятия остаточных напряжений и для отпуска под-калившегося металла в зоне термического влияния сварки. [c.164]

Для повышения прочности восстановленных лемехов рекомендуется с тыльной стороны на носовой части приварить стальную полосу габаритными размерами 15x20x40 мм вместо ребра жесткости, которое при восстановлении нарушается. Износостойкий слой на рабочую часть лемеха наносят индукционной наплавкой. Для повышения эксплуатационных свойств восстановленного и наплавленного лемеха целесообразна термическая обработка для снижения внутренних напряжений и упрочнения основного металла. [c.602]

Примечания 1. Для электродов типов Э38, Э42, Э46, Э50, Э42А, Э46А, Э50А, Э55 и 360 механические свойства установлены для металла шва, наплавленного металла и сварного соединения в состоянии после сварки (без термической обработки). Механические свойства металла шва, наплавленного металла и сварного соединения после термической обработки для электродов перечисленных типов должны соответствовать требованиям стандартов или технических условий на электроды конкретных марок. [c.71]

Режим термической обработки сварного соединения зависит не только от состава свариваемой стали, но и от типа применяемых электродов (см. табл. 2). Различные электроды обеапечин вают получение наплавленного металла с разной жаропрочностью И1 способностью воспринимать отпуск. [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...