ВЗУ Расчет упругих систем ВЗУ

При расчётах на сложное сопротивление обычно исходят из так называемого принципа независимости действия сил, т. е. предполагают, что влиянием деформаций, вызванных одной из приложенных к упругой системе нагрузок, на расположение, а следовательно, и на результаты действия остальных нагрузок можно пренебречь. Опыт показывает, что пока деформации системы малы этот принцип может быть использован (исключительные случаи, когда он вообще не применим, будут рассмотрены ниже) а поэтому для нахождения полных напряжений и деформаций, возникающих в упругой системе в результате действия на неё любой сложной системы нагрузок, можно применять способ сложения действия сил, т. е. геометрически суммировать напряжения и перемещения, соответствующие различным видам простейших деформаций. [c.483]

А. Упругая система, выведенная каким-либо путём из равновесия, приходит в колебательное движение. Колебания происходят около положения упругого равновесия, при котором в нагружённой системе имели место статические деформации и соответствующие им статические напряжения (о или — в зависимости от вида деформации). При колебаниях к статическим деформациям добавляются динамические, зависящие от вида колебательного движения и от величины размаха (амплитуды) колебаний. В связи с этим изменяются и напряжения р . Таким образом, при расчёте колеблющейся системы на прочность необходимо уметь вычислять динамические добавки к статическим деформациям и соответствующим им напряжениям. [c.687]

Описанный общий приём расчёта на удар предполагает, что вся кинетическая энергия ударяющего тела целиком переходит в потенциальную энергию деформации упругой системы. Это предположение не точно. Кинетическая энергия падающего груза частично превращается в тепловую энергию и энергию неупругой деформации основания, на которое опирается система. [c.705]

Основной силой, на которую приходится вести расчёт, является сила резания. Она изменяется вследствие изменения припуска и твёрдости материала. По мере передвижения инструмента относительно детали изменяются направление и точка положения силы резания. При наличии упругости в системе установочных элементов и зажимов всякое изменение в величине или расположении внешних сил вызывает смещение детали относительно инструмента, а следовательно, изменение её формы и размеров. Средством для уменьшения влияния этих переменных сил является предварительный натяг между деталью, с одной стороны, и установочными элементами — с другой. [c.17]

Расчёт амплитуды вертикальных колебаний. Амплитуда колебаний фундамента и шабота молота обычно определяется в предположении, что шабот и фундамент представляют абсолютно твёрдые тела, а подшаботная прокладка и грунт идеально упруги, без инерционных свойств. При этих предположениях изучение колебаний молота и фундамента сводится к решению задачи о свободных колебаниях системы с двумя степенями свободы (фиг. 9), которой сообщается заданная начальная скорость движения. [c.543]

Нетрудно видеть, что общий путь решения, используемый в перечисленных методах, применим к расчёту частот свободных поперечных колебаний многопролетной балки лишь при условии, что все ее опоры являются абсолютно жесткими. Тогда система может рассматриваться как односвязная, так как при разделении ее на опорах мы устраняем только одну упругую связь — по углам поворота опорного сечения, и частотное уравнение для каждого из пролетов содержит одну неизвестную жесткость. Если хотя бы одна из опор балки оказывается податливой, система перестает быть односвязной. Действительно, в этом случае разделение системы осуществляется устранением двух связей (по пере- [c.231]

Анализ результатов. Численные расчёты проводились для системы сферических штампов (/(г) = r / 2R), R - радиус кривизны штампа), расположенных в узлах гексагональной решётки с шагом I. Установлено, что контактные характеристики и напряжённое состояние внутри тел зависят от следующих безразмерных структурных параметров относительного модуля упругости поверхностного слоя х — Е1/Е2, безразмерного расстояния между инденторами I = 1/R, относительной толщины [c.238]

Система штампов, рассмотренная выше, может быть использована как простейшая механическая модель шероховатой поверхности. Использование её позволяет объяснить механизм формирования равновесной шероховатости. Кинетика изнашивания системы штампов при её взаимодействии с упругим полупространством описывается системой уравнений (8.38). Начальными условиями для этой системы уравнений являются параметры исходной шероховатой поверхности, которые определяют начальное распределение нагрузок Pj(O) между неровностями. Метод расчёта значений РДО) описан в 1.3. [c.437]

Материалы расчётного характера охзаты-вают I) определение деформаций упругой системы станок—деталь — инструмент 2) определение качества поверхности п )И различных методах и режимах обработки 3) расчёт режимов резания (с учётом деформаций упругой системы и чистоты поверхности) 4) определение частоты и ауплитуды вибраций 5) ипре-деление деформаций, вызываемых внутренними напряжениями 6) расчёт температурных деформаций 7) расчёт износа инструмента 8) определение погрешностей обработки (расчётный метод) У) пересчёт размеров и допусков при изменении баз 10) расчёт операционных припусков и допускоз П) расчёт норм времени 12) технико-экономические расчёты для сопоставления различных вариантов технологических процессов 13) расчёт технологического процесса при поточном производстве 14) расчёт технологического процесса при многостаночном обслуживании и т. п. [c.75]

Часто пользуются др. редакцией С.-В, п., а именно если усилия, действующие на небольшую часть упругого тела, заменить другой, статически эквивалентной системой усилий (т. е. системой, имеющей ту же равнодействующую и тот же момент, что и заданная сила), действующей на ту же часть поверхности тела, то изменение в напряжённом состоянии произойдёт лишь в непосредств. близости к области приложения нагрузки в точках же упругого тела, удалённых от места приложения усилий на расстояния, достаточно большие но сравнению с линейными раз.мерамп топ поверхности, к к-рой они приложены, влияние перераспределения усилий будет ничтожно, Т. о., С.-В. п, позволяет одни граничные условия (действующие сила) заменять другими (напр., более удобными для статич. расчёта) при условии, что равнодействующая и гл. момент повой заданной системы сил сохраняют свои [c.486]

Колебат. механич. системами Э. п. могут быть стержни, пластинки, оболочки разл. формы (полые цилиндры, сферы, совершающие разл. вида колебания), механич. системы более сложной конфигурации. Колебат. скорости и деформации, возникающие в системе под воздействием сил, распределённых по её объёму, могут, в свою очередь, иметь достаточно сложное распределение. В ряде случаев, однако, в механич. систем можно указать элементы, колебания к-рых с достаточным приближением характеризуются только кинетич, и потенц. энергиями и энергией механич. потерь. Эти элементы имеют характер соответственно массы М, упругости I / С и активного механич. сопротивления г (т.н. системы с сосредоточенными параметрами). Часто реальную систему удаётся искусственно свести к эквивалентной ей (в смысле баланса энергий) системе с сосредоточенными пара.меграми, определив т. н. эквивалентные массу Л/, , упругость 1 / С , и сопротивление трению / . Расчёт механич. систем с сосредоточенными параметрами может быть произведён методом электромеханич. аналогий. В большинстве случаев при электромеханич. преобразовании преобладает преобразование в механич, энергию энергии либо электрического, либо магн. полей (и обратно), соответственно чему обратимые Э.п. могут быть разбиты на след, группы электродинамические преобразователи, действие к-рых основано на электродинамич. эффекте (излучатели) и эл.-магн. индукции (приёмники), напр, громкоговоритель, микрофон электростатические преобразователи, действие к-рых основано на изменении силы притяжения обкладок конденсатора при изменении напряжения на нём и на изменении заряда или напряжения при относит, перемещении обкладок конденсатора (громкоговорители, микрофоны) пьезоэлектрические преобразователи, основанные на прямом и обратном пьезоэффекте (см. Пьезоэлектрики) электромагнитные преобразователи, основанные на колебаниях ферромагн. сердечника в перем. магн. поле и изменении магн. потока при движении сердечника [c.516]

В механике контактного взаимодействия шероховатых тел для расчёта характеристик дискретного контакта широко используется модель Гринвуда и Вильямсона [182] (см. также [66, 181]). Шероховатость в ней моделируется системой сферических сегментов одинакового радиуса (неровности), высота которых является случайной величиной, подчиняющейся некоторому закону распределения. Предполагается, что каждая неровность деформируется упруго в соответствии с теорией Герца. Влияние же других неровностей оценивается осреднённым (номинальным) давлением. Были разработаны многочисленные модификации данной модели, анализу которых посвящена работа [213]. Как будет показано ниже (см. 1.2), такой подход может привести к погрешности в расчётах при высоких плотностях [c.17]

Исследование напряжённого состояния внутри упругого полупространства при его взаимодействии с системой одноуровневых инденторов показало, что увеличение напряжений имеет место в приповерхностном слое, толщина которого соизмерима с половиной периода, причём распределение напряжений в этом слое супдествеыно зависит от параметра а/1. На рис. 1.8 приведены зависимости максимальных касательных напряжений от глубины z/i , рассчитанные для одного и того же значения номинального давления при различных величинах параметра //К. Кривые 1 и 2 характеризуют распределение г ах вдоль оси Oz, проходяцдей через центр пятна контакта, а кривые 1 и 2 - вдоль оси О Z (см. рис. 1.2), проходяцдей через центр ненагруженной зоны. Расчёты показали, что зависимость внутренних напряжений от параметра плотности контакта ajl заметно проявляется лишь при достаточно больших относительных размерах пятна контакта 0,25 < а/1 0,5. С увеличением параметра а/1 [c.35]

Мы дадим здесь алгоритм определения характеристик дискретного контакта на примере расчёта фактической площади контакта. Как показано выше, при заданных параметрах микрогеометрии взаимодействующих поверхностей из решения задачи множественного контакта по методу, изложенному в 1.2-1.4, могут быть рассчитаны функция дополнительного смещения С р и функция р), описывающая зависимость относительной площади контакта от номинального давления р. Так, в случае микрогеометрии, моделируемой одноуровневой или многоуровневой системой равномерно распределённых выступов, эти функции могут быть определены из решения периодической контактной задачи для системы инденторов и упругого полупространства. Зависимости С р] для некоторых конкретных значений параметров микрогеометрии приведены на рис. 1.17. На рис. 1.21 показаны зависимости значений А = 4тг (а -1-02 + з) / от номинального давления, построенные для одноуровневой (ai = = 02 = аз) и трёхуровневой системы инденторов при том же соотношении между высотами инденторов, что и для кривых на рис. 1.17. [c.73]

Расчёт статически неопределимых систем по методу перемещений. Метод перемещений принципиально противоположен методу сил, так как за неизвестные принимаются не усилия, а упругие перемещения. Однако они не являются самоцелью расчёта. Найдя упругие перемещения, по ним определяют внутренние усилия. В общем случае переход к основной системе достигается введением в заданную систему такого количества дополнительных линейных и угловых связей, которое превратило бы эту систему в совокупность более элементарных, предварительно изученных систем. Обычно за такую элементарную систему принимают двухопориую балку с одной или двумя заделками (см. табл. 5). [c.149]

Развитие науки о прочности вагонов в основном принадлежит советским инженерам-конструкторам и учёным. Уже в двадцатых годах нашего века в противоположность примитивным заграничным расчётам, рассматривавшим раму вагона как систему отдельных шарнирно опёртых или неразрезных балок на неподвижных опорах, советским специалистом проф. Несторовым рама вагона рассчитывалась как статически неопределимая система перекрёстных неразрезных упругих балок с учётом шпренгелей. [c.713]

Колебательными механич. системами Э. п. могут быть стержни, пластинки, оболочки, полые цилиндры, сферы, совершающие различного вида колебания, механич. системы более сложной конфигурации, совершающие поршневые колебания на гибком подвесе, механич. системы в виде комбинации перечисленных элементов. Цель расчёта механич. систем — установление связи между скоростями колебаний их частей и приложенными внешними силами, а также нахождение распределения деформаций, образующихся в системе под воздействием сил, распределённых по её объёму. В ряде случаев в механич. системе можно указать элементы, колебания к-рых с достаточным приближением характеризуются только кинетич., потенциальной энергией и энергией механич. потерь. Эти элементы имеют характер соответственно массы М, упругости С и активного механич. сопротивления г (т. п. системы с сосредоточенными параметрами). В общем случае как потенциальная, так и кинетич. энергии имеют распределённый характер и их определение связано с интегрированием по объёму механич. системы. Однако часто реальную систему удаётся искусственно свести к эквивалентной ей в смысле баланса энергий системе с сосредоточенными параметрами, определив т. н. эквивалентную массу Мэкв УГфУ гость 1/6 эьв и сопротивление трепию Гмп (сопротивление механических потерь). Расчёт механич. систем с сосредоточенными параметрами может быть произведён методом электромеханических аналогий (см. Электромеханические и электроакустические аналогии). [c.380]

Согласно С.-В. п., если усилия действующие на небольшую часть поверхности упругого тела, заменить др. статически эквивалентной системой усилий (т. е. системой, имеющей ту же равнодействующую и тот же момент), действующей на ту же часть поверхности тела, то изменение в напряжённом состоянии произойдёт лишь в непосредств. близости к области приложения нагрузки. Это позволяет одни граничные условия (действующие силы) заменять другими (напр., более удобными для статич. расчёта) при условии, что гл. вектор и гл. момент новой заданной системы сил сохраняют прежние значения (метод смягчения граничных условий). С.-В. п. применяется также при наличии упругопластич. деформаций. СЕНСИБИЛИЗИРОВАННАЯ ЛЮМИНЕСЦЕНЦИЯ, люминесценция, пра к-рой энергия возбуждения поглощается одними атомами (молекулами ионами) в-ва и передаётся другим ч-цам, к-рые затем люминесцируют При С. л. большую роль играют процессы переноса энергии от поглощающих атомов к излучающим. [c.675]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...