Стрелки расчет)

Если в результате расчета приведенный момент М/ >(), то он направлен против часовой стрелки если же то Mf направ- [c.148]

Перейдем к силовому расчету первичного механизма, составленного из подвижного звена / и стойки 4 (рис. 5.10). К звену / приложены ставшая известной сила 12= — 21> момент М,, направленный согласно заданию (рис. 5.8) по часовой стрелке, главный момент сил инерции Мф и неизвестная по модулю и направлению реакция f,4 стойки. Напомним, что главный вектор сил инерции Ф,=0. [c.194]

Вектор Еод повернут на л/2 по отношению к исходному направлению, которое указано горизонтальной стрелкой на рис. 6.8. Фазы векторов Eq,2 и Еод должны отличаться на п. Следовательно, вектор Eq,2 направлен вдоль той же прямой, что и Еод, но в противоположную сторону. Приведенная диаграмма позволяет получить тот же результат, что и выполненный ранее расчет если открыты две зоны, то света в точке Р мало — амплитуда колебаний задается отрезком ON2 = од — о,2 Для любого числа открытых зон этим методом легко получить суммарную амплитуду, так как все векторы направлены вдоль одной прямой. Так, например, длина отрезка ON = Eqj/2 соответствует полностью открытому фронту, т.е. согласуется с (6.8). [c.265]

Рассмотрим алгоритм построения развертки боковой поверхности конуса (полного и усеченного любыми проецирующими плоскостями) с использованием возможностей пакета подпрограмм ЭПИГРАФ. Развертка боковой поверхности, геометрических фигур представляет собой часть плоскости, ограниченную контуром. Ориентация контура имеет значение в случае, если решается задача, например, расчета площади фигуры. При этом контур должен быть положительно ориентирован (против часовой стрелки). Условимся рассматривать алгоритм построения развертки с учетом этого требования. [c.105]

При составлении схем гидравлического расчета сети для каждого случая отбор воды из узла показывают на схеме стрелкой и цифрой секундного расхода. [c.433]

Знак ставится в зависимости от направления вращения, например плюс при вращении по часовой стрелке. При этом предварительно усилие N предполагают растягивающим (положительным) и направляют от узла рассматриваемой части фермы. Если в результате расчета N получится положительным, то усилие растягивающее, если отрицательным, то усилие сжимающее. [c.463]

Произвести графическим методом силовой расчет кулачкового механизма (рис. 10.15, д), имеющего поступательно движущийся роликовый толкатель (fj,, = 0,001 м/мм). Определить действительные реакции в кинематических парах И приведенный момент на валу О. Кулачок вращается с постоянной угловой скоростью o3i= 100 с против часовой стрелки. Основные размеры механизма I = 66 мм Ь = 45 мм у = 28,3 мм d = 10 мм Гр 11 мм [c.156]

Проектируют камеру на основе теоретического чертежа, построенного в результате ее гидродинамического расчета [39]. При этом с контуром спирали, очерченным в плане теоретической кривой, прямолинейные образующие звеньев, соответствующие внутренней поверхности, сопрягают так, чтобы точки касания совпадали с кривой контура, а образующие внутренней поверхности образовали вписанный многоугольник. Тогда меридианные сечения оказываются на стыке звеньев описанными радиусом г, в наименьшем сечении радиусом г = г — а, в сечении, соответствующем средней линии, делящей толщину листа пополам, Гср = + /2 где г — теоретический радиус а — стрелка прогиба б — толщина листа. [c.60]

Направления действия сил р1 и Р совпадают с направлением стержней (так как стержни соединены между собой шарнирно), а внешние силы Р и Р/2 приложены в узлах (т. е. в центрах шарниров). Остается определить величину сил Р и Р - Отложив на рис. 4.15,6 отрезок аЬ, изображающий в масштабе реакцию /2, из концов этого отрезка проводим линии, параллельные векторам р1 и р2, до пересечения их в точке с. Затем следует расставить стрелки, изображающие концы векторов Ьс и са так, чтобы конец предыдущего отрезка совпадал с началом последующего. Замкнутость векторного многоугольника выражает равенство нулю суммы образующих его направленных отрезков, изображающих в масштабе векторы сил. Следовательно, стержень 1 тянет узел А в сторону узла С, а узел А (действие равно противодействию) тянет стержень У от узла С. Таким образом, стержень 1 растянут. Таким же путем можно убедиться, что стержень 2 сжат. В свою очередь, стержень 3 сжат силой Р , которая в силу симметрии равна по модулю силе Р . Равенство Р Р Л- Ря = для узла В удовлетворяется тождественно (рис. 4.15, г). Можно также начать расчет, рассматривая равновесие узла В. Из соответствующего построения (рис. 4.15, г) найдем сначала силы Р и Р . Можно, наконец, определить силы Р , Р , Рз и описанным ранее способом сечений. [c.106]

Примечания 1. Верхние знаки в формулах даны для случая, когда направление вращения рассматриваемого зубчатого колеса (если смотреть на него с вершины делительного конуса) совпадает с направлением наклона зубьев, как показано на рис. 34-нижние знаки — при отсутствии такого совпадения. 2. Направление вращения по часовой стрелке — правое против часовой стрелки — левое. 3. Направления действия усилий F и определяются по знакам (- - или —), указанным на рис. 34, получаемым в результате расчета по формулам. [c.320]

На рис. 9. 13 представлен графический расчет тормоза типа П-3 для случая вращения шкива по часовой стрелке. [c.332]

Исходя ИЗ условия положения границ поля допуска (симметричные, несимметричные, односторонние), проставляются пределы класса с таким расчетом, чтобы все классы были расположены в пределах сетки гистограммы. После этого проставляется значение поля допуска на размер по чертежу над верхней линией гистограммы и проводятся от оси абсцисс (горизонтальная ось) вертикальные линии, ограничивающие на гистограмме поле допуска по чертежу. Линия бч продолжается до пересечения с вертикальными линиями, и на концах ее проставляются стрелки. [c.263]

Максимальная разница в показаниях (если не брать в расчет зону нечувствительности системы) и будет выражаться величиной мертвого хода части редуктора от измерительного устройства И. У до указывающей стрелки (т. е. мертвого хода в зубчатом зацеплении с передаточным числом Она может быть выражена выведенной ранее формулой [c.97]

Мертвый ход в части редуктора от двигателя до стрелки с передаточным числом ii на точность показаний прибора практически не влияет. Значение этого мертвого хода теоретически сказывается на времени отработки, но вследствие малой величины мертвого хода и больших оборотов двигателя эта величина настолько мала, что в расчет не принимается. [c.97]

Полное передаточное число i , от стрелки до следящего элемента, определяется из расчета величины перемещения чувствительного [c.98]

В системе с неподвижными узлами временно вводят во всех узлах момент-ные связи, препятствующие повороту узлов. Этим каждый стержень превра-ш,ается в отдельную балку, защемленную по концам (если на одном конце стержня шарнир, то он превращается в балку, защемленную на одном конце и шарнирную — на другом). Определяют моменты защемления таких балок от нагрузки. Расчет начинают с какого-нибудь узла Л, в котором сходится ряд стержней, из которых некоторые загружены, определяют алгебраическую сумму моментов защемления в данном узле. Моменты считаются положительными, если они действуют на узел против часовой стрелки. Найденная алгебраическая сумма есть неуравновешенный момент АМ узла А, воспринимаемый введенной моментной связью. [c.121]

Вычисление остатка проводят в табличной форме, в которой одновременно получают и форму колебаний (см. табл. 3). Последовательность вычислений показана стрелками. Начинают расчет с первой массы, амплитуда (а ) которой принимается за единицу. Из табл. получают последовательные значения амплитуд для всех масс рассчитываемой системы и величину остаточного динамического момента R. Интерполяция остаточных моментов для различных значений ш позволяет найти собственную частоту и выполняется с помощью кривой, показывающей зависимость отношения от со (фиг. 32). [c.364]

Для соблюдения этого условия необходимо выполнять обработку канала лопатки по радиусу (фиг. 71, а и Вид по стрелке Д). Однако этот способ обработки не всегда бывает технологически приемлемым, так как такие лопатки выполняются либо на специальных копировальных станках, либо с весьма сложными приспособлениями. Поэтому там, где разрешает конфигурация лопатки и при этом не будет нарушено заданное расчетом взаимное расположение входного [c.115]

Манометры для измерения давлений должны подбираться с расчетом, чтобы стрелка прибора при рабочем 176 [c.176]

Для иллюстрации высказанных положений на фиг. 30 приведены примеры коробления изделий простейшей формы [53]. Если при изготовлении прямолинейного растянутого элемента последний получит прогиб со стрелкой f (фиг. 30, а), то при работе конструкции в нем возникнут дополнительные изгибающие моменты, не учтенные при расчете элемента, вследствие чего действительные напряжения в нем будут равны [c.64]

Рис. 5.20. Линии тока (а), эпюры продольной скорости (б) и изобары (в) в межтрубном пространстве аэродинамической модели теплообменника реактора БН-600 (точки и стрелки — экспериментальные данные [49] сплошные линии— расчет)

При вращении же рассматриваемого вала по часовой стрелке и одинаковом направлении наклона зубьев (рис. 7, в) осевое усилие уменьшается, а момент возрастает. В случае наклона зубьев в противоположном направлении (рис. 7, г) положение меняется на обратное. Наивыгоднейший из рассмотренных вариантов следует определить путем расчета. [c.12]

Для упрощенных расчетов крайние точки кривой АВ соединяются аппроксимирующей прямой. В этом случае нахождение по графику значений объема необходимых денежных ресурсов при изменении сроков весьма просто и пояснений не требует. Стрелки на рис. 4 показывают ход решения. Аналогично решается и обратная задача — какой срок может быть обеспечен за счет выделенных ресурсов. При ориентации на аппроксимирующую прямую неизбежны погрешности, но если функциональная зависимость между размерами затрат и длительностью цикла и характер кривой АВ не известна, иного выхода нет. [c.585]

Основание 14 приспособления закрепляют винтом 13 на плите 1 оптической делительной головки против проверяемого диска 2, сначала устанавливая горизонтальное положение рычага 6 (в соответствии с диаметром диска), а затем вертикальное — с таким расчетом, чтобы при нулевом положении стрелки индикатора 5 центр 176 [c.176]

В проведенных расчетах было опробовано множество исходных вариантов, в результате оптимизации которых величина функции 3 (Хн, каждый раз снижалась до одного и того же минимального значения 3 (X) = = 3 (0 = 34,66 тыс. руб./год (см. рис. 2.15 и 2.17). По расположению линий уровня функции 3 (X) в окрестности оптимума (точка <2 на рис. 2.17) видно, что спуск релаксационным методом приводит в точку Q не из любой точки этой окрестности. Например, последовательность перебора дискретных вариантов, показанная на рис. 2.17 стрелками, замыкается точкой S, не являющейся оптимальной. Для проверки достижения экстремума в точке S проведены дополнительные исследования, предусматривающие согласно изложенному выше дополнительные шаги из точки S. [c.39]

Фиг. 10-10. Номограмма для расчета теплопередачи в топке. Примеры пользования номограммой даны для поверочного расчета стрелками---->, зля конструкторского расчета стрелками--> .

Итак, рассмотрим плоское обтекание тела с бесконечно длинным размахом ( крыла ) произвольного, не обязательно симметричного сечения. При этом мы будем интересоваться картиной течения на достаточно больших (по сравнению с размерами) расстояниях от тела. Для удобства изложения мы сначала опишем качественно получающиеся результаты, а затем перейдем к количественному расчету. На рис. 122 АВ и А В — звуковые линии, так что слева от них (вверх по течению) лежит целиком дозвуковая область стрелкой изображено направление натекаю1дего потока (которое мы ниже выбираем в качестве оси л с началом где-либо в районе тела). На некотором расстоянии от линии перехода возникают исходящие от тела ударные волны EF и E F на рис. 122). Оказывается, что все исходящие от тела характери- стики (в области между линией перехода и ударной волной) можно разделить на две группы. Характеристики первой группы достигают звуковой линии, оканчиваясь на ней (или, иначе говоря, отра саясь от нее в виде характеристики, приходящей к телу на рис. 122 изображена одна из таких характеристик). Характеристпкп ке второй группы оканчиваются на ударной [c.625]

Если плотина построена на песчаном основании, то вода будет просачиваться через грунт основания, как это показано стрелками на чертеже. Это просачивание (фильтра1щю воды) приходится оценивать соответствующими гидравлическими расчетами. [c.25]

В табп. 11 вводимые числа даны в косых скобках, нажимаемые клавиши - в круглых. Получаемые значения искомых величин отмечены стрелкой . Указанный порядок расчета не [c.84]

Таким образом, вторичные кривые усталости, полученные экспериментально посредством предварительных циклических нагрузок, дают значения остаточной долговечности для последующих одноступенчатых нагрузок. Положение и форма вторичных кривых усталости в значительной степени определяются процессами развития усталости в материале, в частности упрочнением, разупрочнением и распространением трещины. Представленный здесь метод расчетов с помощью вторичных кривых усталости позволяет учитывать эти фазы развития усталости в расчете на долговечность. Так, расчетный метод в своей простейшей форме учитывает разупроч-няемость, влияние последовательности ступеней нагрузки, влияние объема периодических спектров нагрузок, а также снижение первоначальной усталостной прочности, если при заданной точке пересечения всех кривых о — /V вторичные кривые усталости во время нагружения поворачиваются по часовой стрелке. Если наряду с разупрочнением требуется произвести расчет возникающих в процессе развития усталости упрочнения или фазы распространения трещины, тогда на основе результатов определенных двухступенчатых опытов принимается несколько используемых последовательно точек поворота. [c.324]

Тормозной момент, создаваемый трехколодочным тормозом, слагается из тормозных моментов, создаваемых каждой колодкой в отдельности. На колодку I при вращении тормозного шкива по часовой стрелке действуют сила Т, создаваемая усилием пружины, и реактивная сила колодки 2. Под действием этих сил между колодкой 1 и шкивом возникает сила трения, величина которой определяется из условия равновесия колодки. Рассматривая сумму проекций всех сил на биссектрису угла обхвата шкива колодкой, находим с достаточной для практических расчетов точностью [c.131]

Машина позволяет определять силу треиия материалов в широком диапазоне температур как при сухом трении, так и при различных режимах смазки. Для этого машину предварительно тарируют, причем каждому значению гарпровочной нагру.зки соответствует определенное отклонение стрелки самописца, т. е. своя ордината на ленте самописца. Связь между силой треиия F, необходимой для расчета коэффициента треиия, и тарировочным усилием Р устанавливается следующими соотношениями. При схемах трения [c.236]

Зависимости для вычисления интересующих нас параметров выводятся из условия замкнутости векторных контуров механизмов [2]. За положительное направление вращения примем вращение против часовой стрелки. Для проведения расчета каждого из двухкривошипных механизмов по одинаковым зависимостям введем две системы координат хАу — для первого и xDy i — для второго механизма, при этом ось абсцисс Ах следует направлять вдоль стойки AD механизма AB D (см. рис. 1). [c.166]

Установив измерительные зазоры, включают вращение распределительного вала 8. Измерительное устройство и шлифовальный круг получают осциллирующие движения. С помощью винта настройки 30 регу/ ируют момент замыкания электрических контактов выключателя 27 с таким расчетом, чтобы включение и отключение электромагнита 34 происходило во время нахождения измерительных наконечников в контролируемом отверстии. При этом амплитуда колебаний стрелки отсчетного прибора не должна превышать одного деления шкалы. Если стрелка при осцилляции переместилась относительно нуля шкалы, ее возвращают в первоначальное положение с помощью настроечных винтов 10. [c.215]

После этого в режиме наладка включают вращение детали, ос-Щ1ЛЛЯЦИЮ шлифовального круга и пробки и подают в рабочую зону охлаждающую жидкость. С помощью упора 20 регулируют моменты срабатывания клапана 25 пневматического выключателя 18. Регулировку производят с таким расчетом, чтобы стрелка отсчетного прибора из своего крайнего положения возвращалась к нулевой отметке шкалы в течение четырех-пяти двойных ходов пневматической пробки. Амплитуда колебаний стрелки вблизи нуля шкалы не должна превышать одного деления. Если стрелка при осцилляции прибора переместилась относительно нулевой отметки шкалы, ее возвращают в первоначальное положение с помощью винта противодавления. [c.219]

Рис. 10. Структурная диаграмма магниевого чугуна. Штрих-пунктиром показан пример расчета содержания кремния и определения структуры графитных включений по ГОСТ 3443—57 в перлитном магниевом чугуне при литье в сухую песчаную форму, толщине стенки отливки 20 мм, содержание углерода в металле 3,4% (и остаточном содержании 0,05% Mg). Стрелками показан сдвиг границ при дополнительном модифицировании чугуна ферро-силицием СИ75 в количестве 0,3%

На фиг. 1.11 приведена схема замещения для установившегося состояния по постоянному току, на которой отклонения параметров каждого элемента, соответствующие худшему случаю, показаны стрелками, стоящими около резисторов и источников питания. Условия нагрузки заданы минимальным током Ilx для нагрузки в виде схемы ИЛИ и минимальным напряжением V off, если нагрузкой служит схема И. Кроме того, требования в отношении стабильности связаны с допусками на сопротивление резисторов Ri, напряжение питания Ei и диапазон окружающей температуры Нужно учитывать следующие параметры транзисторов и их изменения коэффициент усиления по току 1е, коллекторное напряжение насыщения V es, напряжение между базой и эмиттером насыщенного транзистора Vbe, температура перехода (в частности, максимальная допустимая температура Tj макс), коэффициент рассеяния тепла К и обратный ток коллектора 1сво- Задача статического расчета состоит в определении номинальных величин сопротивлений ре- [c.33]

Площадь нижней петли отрицательна, поскольку составляющие ее процессы направлены иротив часовой стрелки. Она представляет собой работу, затрачиваемую на всасывание смеси и выхлоп отработавших газов, которую условно относят к механическим потерям и при определении индикаторной мощности двигателя в расчет не принимают. [c.185]

Поскольку все виды видопользователей предъявляют требования к обеспечению определенных минима ьных глубин, целесообразно найти способ соответствующих расчетов, позволяющих определить предельные величины изымаемого стока. На фнг. 11-10 показан графический метод решения этой задачи. В правом верхнем квадранте построена кривая обеспеченности бытовых глубин Г=Г Р), при помощи кривой связи Г = / (Q) в левом квадранте и линии обращения она перестраивается в кривую обеспеченности расходов реки Qp— Q(P)- Представим, что задано минимальное значение глубины Р (точка 1). Пусть также задана кривая изъятий, скажем, из верхнего бьефа, в зависимости от величины расхода реки Qgs — QiQp), она построена в левом верхнем квадранте. Вычитая из каждого значения соответствующий расход g, можно построить кривую (Qp — ) = Q P). Пользуясь последней кривой, можно, как это показано на графике, определять (это показано стрелками для точки 4) соответствующие значения глубин н расходов после изъятия. Таким образом, можно построить кривую обеспеченности глубин после изъятия и кривую обеспеченности расходов после изъятия. Площадь, заключенная между двумя кривыми обеспеченности расходов, заштрихованная на фиг. 11-10 вертикально, выражает изъятый сток. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...