Давление на плоские площадки

Давление жидкости на плоскую стенку сложилось из элементарных давлений на элементарные площадки. При этом элементарные силы давления представляли собой силы, разные по величине, по направленные параллельно, II поэтому их можно было свести к одной равнодействующей. [c.33]

Рассмотрим случай определения полной силы давления на плоскую вертикальную стенку А В площадью F (рис. 21.5). Выделим на поверхности стенки элементарную площадку dF, расположенную на глубине hi от свободной поверхности. Используя основное уравнение гидростатики, определяем элементарную силу давления, действующую со стороны жидкости на площадку dF, [c.267]

Таким образом, сила полного гидростатического давления на плоскую произвольно ориентированную поверхность равна произведению полного гидростатического давления в центре тяжести рассматриваемой площадки и площади самой площадки. [c.53]

Определим силу давления жидкости, действующую на выбранную площадь 5 данной плоской стенки. На разные точки площади S, находящиеся на разных глубинах, действуют согласно уравнению (26) различные давления. Для определения искомой силы Р сначала найдем силу давления на элементарную площадку [c.45]

Точка приложения равнодействующей гидростатического давления на плоские поверхности называется центром давления. Эта точка лежит ниже центра тяжести (/ц.т на рис. 7,а) на величину I, равную отношению момента инерции площадки относительно центральной оси к статическому моменту этой же площадки. [c.17]

При линейном начальном контакте эпюра давлений на прямоугольной площадке контакта шириной 2Ь представляет собой половину эллиптического цилиндра (см. рис. 2.14, б). Максимальное значение давление имеет на средней линии полоски контакта. Значение контактного давления в этом случае зависит только от переменной у (одномерное нагружение) - задача определения напряжений в контактирующих телах становится плоской. [c.178]

Принимая с такими оговорками соотношения (V. 8) и (V. 4), получим выражение для радиационного давления (V. 7), действующего на плоскую площадку, ориентированную перпендикулярно направлению распространения ультразвука, в виде [c.108]

Рассмотрим полную силу давления на плоскую круглую площадку площадью 5, расположенную под произвольным углом к горизонту а (рис. 1.11). [c.23]

Центр давления силы избыточного давления на плоскую наклонную площадку расположен ниже центра тяжести смоченной площади, считая по оси симметрии (по наклону) стенки, на /о/(<о/ц,т). [c.45]

Напряженное состояние жидких и газообразных тел, вызываемое воздействием различных внешних факторов (сжатием, изменением температуры и др.), характеризуется величиной, называемой давлением. Давление определяется как сила, нормально действующая на плоскую площадку и распределенная по ней равномерно. [c.26]

Суммируя параллельные элементарные силы давления на отдельные площадки плоской стенки, получаем [c.40]

Покажем, что сила гидростатического давления Р на плоскую площадку равна объему эпюры давления 1 эп-Действительно, при обозначениях, приведенных на рис. 2-7, а, имеем [c.48]

На плоскую площадку, характеризуемую вектором о, действует сила светового давления Р = п(8а)/с= г)Уп(па), где (па) —площадь перпендикулярной направлению волны проекции площадки (рис. 3.17). [c.168]

Давление на плоскую стенку. В этом случае гидростатические давления представляют собою систему параллельных сил, действующих в одну сторону и перпендикулярных к плоскости стенки. Такая система приводится к одной равнодействующей, равной арифметической сумме всех X сил и приложенной в центре параллельных сил. Для определения равнодействующей давлений, приложенных к площадке 5, плоскость которой Q наклонена к горизонту под углом 6, возьмем начало координат в плоскости приведенного уровня на линии пере-Рис. 29. сечения с плоскостью площадки, [c.90]

Основные случаи давления на плоские фигуры. Рассмотрим подвергающуюся давлению воды трапецеидальную площадку высотой I (рис. 1.13). Верхнее основание этой площадки В погружено под свободную поверхность на глубину Ло, а нижнее основание Ь — на глубину Я. Площадка составляет с горизонтом угол а. [c.37]

Рис. 2.5. Определение силы давления жидкости на плоскую площадку

Из анализа выражений (1.13) — (1.15) можно сделать вывод, что каждую из аэродинамических сил можно разделить на составляющую, обусловленную давлением, и составляющую, связанную с касательным напряжением, возникающим при движении вязкой жидкости. При наличии у обтекаемой поверхности плоской площадки в хвостовой части (донный срез корпуса или затупленная задняя кромка крыла) сопротивление от давления разделяют, в свою очередь, на две составляющие сопротивление от давления на боковую поверхность — головное сопротивление и сопротивление от давления на донный срез — донное сопротивление. Поэтому, например, для суммарного сопротивления и соответствующего аэродинамического коэффициента [c.26]

Давление жидкости на произвольно ориентированную плоскую поверхность. Определим силу гидростатического давления на площадку оз, лежащую в плоскости стенки, расположенной под углом а к горизонту угол а выбирается произвольно (рис. 1.13). Ось координат Ог расположена вдоль рассматриваемой стенки ось Ох совпадает с линией пересечения плоскости свободной поверхности с плоскостью стенки и располагается перпендикулярно плоскости чертежа. Для наглядности развернем плоскость стенки вместе с расположенной на ней площадкой ш на [c.51]

Точка О приложения силы давления называется центром давления. Определим его координату у (рис. 11). Силы давления йР на элементарные площадки плоской фигуры представляют собой параллельные силы, равнодействующей которых является сила давления Р. Известно, что сумма моментов составляющих сил относительно какой-либо оси равна моменту равнодействующей относительно той же оси (теорема Вариньона). [c.18]

В уплотнительных узлах цапф лопаток направляющего аппарата гидротурбин иногда находят применение в качестве уплотнительного элемента плоские резиновые кольца (рис. 52, а). Здесь уплотнение осуществляется по нижней плоскости рычага за счет упругих свойств резины и давления воды, которое прижимает кольцо 1 к плоскости рычага 2. Кроме того, кольцо воспринимает усилие от давления воды на внутреннюю площадку по всей ее ширине, направленное параллельно плоскости рычага (рис. 52, б). Из практики известно, что наличие подобной площадки на рабочей кромке манжеты, хотя бы весьма малой по ширине, создает условия, при которых нарушается плотность прилегания резинового кольца к рычагу и появляются протечки. [c.71]

При анализе процессов обработки металлов давлением необходимо пользоваться схемами напряженного состояния и деформаций. Схемой напряженного состояния называется графическое изображение сочетания напряжений, схемой деформаций — графическое изображение деформаций. Схемы напряженного состояния и деформаций дают представление о величине и знаке преобладающих напряжений и деформаций на главных площадках. Всего возможных схем напряженного состояния девять — две линейные, три плоские и четыре объемные (рис. 116, а). Схемы, имеющие напряжения одного знака, называются одноименными схемы, имеющие напряжения разных знаков, — разноименными. Возможны три схемы деформации (рис. 116,6). Схемы деформации могут быть только разноименными. Из условия постоянства объема при пластической деформации следует, что главные деформации не могут быть одного знака. Действительно, если объем тела при пластической деформации остается неизменным, то одновременно уменьшить или увеличить размеры тела без разрушения по трем направлениям осей координат невозможно. Так, при осадке тела между параллельными плитами имеют место одна деформация сжатия и две растяжения при волочении — две деформации сжатия, одна растяжения (см. рис. 116, б, схемы Ьх и Въ). [c.246]

Из соотношений (3.94), (3.105) и (3.108) следует, что безразмерное контактное давление р — 2pR/ E ) зависит от безразмерной нормальной нагрузки Р = 2PR/ E ) и безразмерной величины наклона индентора 7 = jR/ . Распределение контактного давления при различных значениях 7 представлено на рис. 3.17. Прежде всего, распределение давления несимметрично по отношению к оси симметрии индентора. Если область контакта включает плоское основание штампа, т.е. 7 < 71, (см. рис. 3.16,а), функция давления имеет два локальных максимума. При больших значениях угла наклона функция давления имеет только один максимум вблизи правого конца площадки контакта, причем его величина возрастает с увеличением 7. Правый конец области контакта расположен на плоском основании индентора при 71 < 7 < 72, и на правом скруглении при 7 > 72. Зависимости ширины области контакта (6 -Ь а)/с и её смещения Ь — а)/ Ь + а) от угла 7 наклона индентора для двух значений безразмерной нагрузки Р представлены на рис. 3.18. Смещение площадки контакта возрастает, а её ширина уменьшается с ростом угла наклона. [c.190]

На рис. 7.7 приведены графики распределения давления и профиля изношенной поверхности покрытия в различные моменты времени в случае её изнашивания штампом с плоским основанием (/ (ж) = 0) ширины 2а. Были взяты следующие значения безразмерных параметров а = 1,4, А = 3,8, р = 0,26, Ьо = 3 10 , Р = 9-10 . В рассмотренном примере процесс изнашивания условно можно разделить на две стадии. Начальная стадия (стадия приработки) характеризуется значительной скоростью изменения формы и давлений. Давления на этой стадии перераспределяются. По краям области контакта они снижаются значительно, в то время как в центре площадки контакта несколько возрастают и стремятся к равномерному по всей области контакта распределению. На стадии приработки наблюдается также интенсивный износ полосы в угловых точках, где наи- [c.391]

Измерительный прибор должен иметь плоскую поверхность, на которую накладывается образец в, подвижный измерительный наконечник сферической формы. При измерении толщины свыше 250 мкм допускается использовать наконечник плоской формы. Давление на пленку контактной площадки не должно превышать 3-10 Па.. [c.414]

СИЛЫ ДАВЛЕНИЯ ПОКОЯЩЕЙСЯ ЖИДКОСТИ НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ И НАКЛОННЫЕ ПЛОСКИЕ ПЛОЩАДКИ СТЕНКИ] [c.42]

Рассмотрим плоскую стенку с площадью смоченной части 0), наклоненную к горизонту под углом 0 (рис. 2.11). Гидростатическое давление жидкости не остается постоянным в пределах смоченной части стенки. Разбив площадь ш на элементарные площадки и считая в пределах (1ш давление р неизменным, выразим значение силы давления йР на элементарную площадку как йР=рс1(о. Вектор Р [c.43]

Для полного представления о воз,действии силы давления на части гидротехнических сооружений, кроме величины и направления сил, необхо.димо еще знать и точку приложения равнодействующей всех элементарных сил давления. Считая давление на свобо,дной поверхности равным атмосферному, определи.м, на каком расстоянии /д от свобо.дноп поверхности жидкости вдоль смоченной плоской стенки находится точка д приложения равнодействующей сил манометрического давления Р на плоскую площадку со (рис. 2-8). [c.31]

Еще в конце XVIII века было замечено, что действие на преграду заряда с конической выемкой более эффективно, чем заряда с плоской поверхностью. Действие такого заряда концентрируется (кумулируется) около оси конуса и производит высокое давление на малой площадке, достигающее 200—300 тысяч атмосфер. Это использовалось горными инженерами для дробления больших каменных массивов, для образования шпуров, в которые затем закладываются заряды для подрывных [c.279]

В ряде случаев (например, для прямоугольных стенок) полное давление на плоскую стенку можно определить графическим способом. Для этого отложим у основания стенки нормально к ее поверхности отрезок, равный pgFI (рис. 2.23), и соединим его конец прямой линией с точкой стенки, взятой на свободной поверхности жидкости. Будет получена так называемая эпюра давления (см. 16), представляющая собой в данном случае прямоугольный треугольник. Выделим далее на стенке элементарную площадку ёР, высотой (1к и шириной В, равной ширине стенки, и найдем силу давления на эту площадку [c.42]

В 1-7 было показано, что давление на плоскую поверхность может быть изображено графически. Каждая ордината эпюры давления соответствует гидростатическому давлению на поверхность в данной точке. Обычно эпюра строится на оси симметрии площадки. При различных формах плоской поверхности осевая эпюра давления отличается от эпюр, построенных на других вертикалях (рис. 2-7,6). Только для прямоугольной площадки объемная эпюра призматична, что позволяет судить о расположении ее характерных точек и объеме по плоскому сечению эпюры. Поэтому для прямоугольных плоских поверхностей возможно применение графоаналитического способа определения силы давления и точки ее пересечения с поверхностью. Графические построения с некоторыми аналитическими вычислениями упрощают технику расчетов. [c.48]

Определим силу R давления капельной жидкости на площадь S плоской стенки, расположенной под углом а к свободной поверхности (рис. 2 5). Ось X совместим с линией пересечения свободной поверхности и стенки. Для того, чтобы на чертеже изобразить площадь S в двух проекциях, ось х и стен ка повернуты около оси у на 90 Обозначим центр тяжести площади 5 буквой С, центр давления или точку приложения равнодействующей сил давления — D, площадь произвольной элементарной площадки — dS. В соответствии с уравнением (2.10) сила давления на элементарную площадку равна dR = pdS= po ]rQgh)dS, где h=y sin а — глубина погружения dS. Сила R давления на площадь S получим в результате [c.29]

Подобно тому как гидростатическое дзе ление р не зависит ни от формы, ни от размеров резервуара, в котором нахс/дится покоящаяся жидкость, так и сила Р давления жидкости на плоскую сгенку, определяемая по формулам (1.32) или (1.33), также не зависит ни от объема жидкостк в резервуаре, ни от размеров боковых стенок резервуара, а только от величины дайной площадки, на которую действует жидкость, и от глубины погружения ее центра тяжести под уровень свободной поверхности. [c.47]

На некоторой глубине hi выделим элементарную площадку dtii, которую из-за малых размеров можно считать плоской. Площадка расположена к горизонту под углом а. На нее действует элементарная сила гидростатического давления dP. Разложим ее на горизонтальную dPr и вертикальную dP составляющие и опре- [c.17]

Рассмотрим сначала простейший случай — давление жидкости на плоское дно цилиндрического сосуда (рис. 1.12, а). Выделим в пределах площади дна элементарную площадку йсо очевидно, что давление в каждой ее точке будет постоянным. Сила давления (1Р на эту площадку равна с1Р=рс1сй (где р=Ро+р —полное гидростатическое давление в любой точке площади дна). [c.50]

Рассмотрим частный случай щелевой коррозии из-за дифференциальной аэрации, обнаруженной С. В. Пинегиным при изучении контактной прочности элементов шарикоподшипников. На электромагнитном пульсаторе он исследовал характер поврелсдения контактных поверхностей при многократном сдавливании без перекатывания упругих стальных тел, ограниченных сферической и плоской поверхностями. Диаметр сферы 40 мм. Образцы были из стали ШХ15 с микроструктурой, соответствующей микроструктуре подшипниковых деталей. Минимальная нагрузка = 490 Н, максимальная = 4900 Н. Расчетные давления в центре площадки контакта сферы с плоскостью Рщт == 15 ГПа, = 32 ГПа. Расчетные полуоси круговых контактных площадок ащь, = 0,401 мм, Ошах = = 0,864 мм. После испытания на плоскости вокруг центра площадки контакта обнаружено четыре зоны (рис. 10.1). Зона / — сравнительно правильной формы контактная площадка, соответствующая минимальной сжимающей силе. Поверхность к краям понижается на 12. .. 20 мкм. Зона II представляет собой впадины глубиной до 100 мкм, заполненные продуктами окисления. Зона III — кольцевой участок контактной поверхности со следами интенсивного изнашивания уровень этого участка на 18. .. 40 мкм ниже участков поверхности, не затронутых износом. За зоной III расположена зона IV, состоящая из пятнистых и точечных следов коррозии без следов механического воздействия. Применение различных масел не изменяет описанной картины явления. [c.186]

Покажем, что для функции С[р], заданной выражением (1.51), давление не может возрастать до бесконечности на концах площадки контакта. Действительно, предполагая, что давление имеет интегрируемую степенную особенность, т. е. особенность вида (1 0 (О < б < 1) в точке ( = 1, и учитывая, что ядро интегрального уравнения имеет особенность вида 1п(1 - ( ), получим, что левая часть уравнения (1.59) имеет особенность порядка (1 —в правой же части особенности нет, что и доказывает высказанное выше утверждение. Таким образом, учёт Дополнительной податливости за счёт смятия микронеровностей Йриводит к исчезновению особенностей давления на краях области взаимодействия, имеющих место в случае постановки контактной задачи для гладких тел, макроформа которых такова. Что имеет место разрыв производной функции смещения и х) на краях площадки контакта (например, для штампа с плоским Основанием, т. е. f x) = О при ж < а). [c.67]

Гребенчатые прокладки (см. рис. 3.25,6) контактируют с фланцами треугольными кольцевыми выступами - гребешками, расположенными с шагом t = 1,5 мм и имеющими на вершинах площадки шириной 0,15...0,23 мм. Необходимое контактное давление создается при удельном усилии обжатия Ра = Рл/inD p) в 2-2,5 раз меньше, чем в плоских прокладках. Гребенчатые прокладки, изготовляемые из алюминия, меди, железа, низкоуглеродистых и высоколегированных сталей, применяют при ру < 14 МПа и 9 570°С [17]. В судостроении применяют прокладки размером xDi X О2, мм [78] [c.139]

Пример. Определить допускаемую осевую нагрузку [Q], размеры площадки контакта и величину сближения колец в упорном шарикоподшипнике с плоскими кольцами (рис, 3.26), если радиус шарика г —5 мм, число шариков i= 20, материал шариков и колец — хромистая сталь. Допускаемое давление на площадке контакта 1л акс1 (30 ООО кгс/см ). Решение. Для заданной схемы касания по [c.57]

Расчет радиационного давления производился нами для случая неискаженного поля плоских волн, т. е. для свободного поля. Ланжевеновское же давление проявляется в виде радиационных сил, действующих на некоторую площадку. Чтобы эта площадка ие [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...