Фазовый сдвиг выходного сигнала

Фазовый сдвиг выходного сигнала 262 Фазочастотная характеристика 262 Формула (ы) [c.303]

Фазовый сдвиг выходного сигнала, обеспечиваемый начальной задержкой синусоиды. [c.220]

Из уравнения (3.3) следует, что при изменении угла поворота ротора а соответственно изменяется фаза выходного напряжения вых- Следует отметить, что уравнение (3.3) точно выполняется только при равенстве амплитуд квадратурных напряжений питания и строгом соблюдении для них сдвига по фазе на л/2 рад. Для получения фазовой погрешности выходного сигнала не более 0,05—0,1 % необходимо, чтобы отклонение ортогональности напряжений питания не превышало единиц минут по фазе, а неравенство их амплитуд не было более десятых долей процента. [c.74]

Отношение амплитуд Ь/а, а также фазовый сдвиг Шо выходной функции по отношению к входной зависят от частоты ш входного сигнала. Зависимости Ь/а и соо от частоты входного сигнала называются, соответственно, амплитудно-частотной и фазочастотной характеристиками. [c.262]

На рис. 5 показана функциональная схема балансировочной машины, включающая диапазонный следящий активный фильтр с переносом спектра. Схема снижает погрешность измерения фазы дисбаланса при непостоянстве частоты вращения балансируемого ротора за счет применения системы АПЧ [16]. При изменении частоты вращения ротора в рабочей точке, выбранной с помощью перестройки ПГ, сигнал на выходе активного фильтра ИУ-1 получит фазовый сдвиг, что отразится на величине выходного напряжения фазового детектора ФД. Изменение величины напряжения ФД с помощью управляющего элемента УЭ вызовет такое изменение частоты ПГ, которое позволит получить сигналы на выходе смесителей СМ-1, СМ-2 с частотой / р, равной частоте настройки активных избирательных фильтров ИУ-1 и ИУ-2. [c.137]

Определить величины и допуски для всех таких функциональных параметров, как усиление фазовый сдвиг запас по фазе устойчивость с обратной связью контурное усиление в переходном состоянии частота полное сопротивление нагрузки входное и выходное полные сопротивления напряжение ток мощность время нарастания сигнала форма сигнала смещение по постоянному току баланс шум, генерируемый в одном или нескольких элементах пределы регулирования устойчивость всех регулировок в зависимости от допусков, температуры, окружающих условий, старения и т. д. уровень детектирования для порогового детектора синхронизация специальные логические и защитные схемы. [c.37]

При изменении скорости вращения ротора в рабочей точке поддиапазона, выбираемой предварительной настройкой избирательного усилителя (ИУ), сигнал на выходе усилителя получит фазовый сдвиг. Это отразится на величине выходного напряжения фазового детектора (ФД). Изменение величины напряжения ФД с помощью управляющего элемента (УЭ — варикапа, реактивной лампы) вызовет подстройку НУ (резонансного контура, четырехполюсника) на новую частоту вращения. [c.46]

В основе ряда приближенных методов исследования нелинейных систем в установившихся режимах используется гармоническое представление сигналов. Для применения этих методов необходимо определить форму движения объекта регулирования при гармоническом сигнале на входе СЧ. При этом в качестве амплитудной частотной характеристики нелинейной системы примем отношение амплитуды основной гармоники выходной координаты СЧ в установившемся процессе к амплитуде гармонического входного сигнала в зависимости от частоты входного сигнала. В качестве фазовой частотной характеристики примем зависимости от частоты фазового сдвига названной гармоники выходной координаты по отношению к гармоническому сигналу на входе силовой части. При изменении не только частоты, но и амплитуды сигнала на входе СЧ получим семейство амплитудных и фазовых частотных характеристик СЧ. [c.415]

Стабильность выходного сигнала в рассматриваемой схеме определяется стабильностью во времени параметров струны и постоянством фазовых сдвигов электронного усилителя. [c.318]

После затухания переходной составляющей движения выходной сигнал представляет собой синусоиду с амплитудой Л/(1-Ь Ри ) /2 и с фазовым сдвигом ф°. Эта часть решения, характеризующая установившееся движение, носит название частотной характеристики системы. [c.43]

Частота, на которой фазовый сдвиг равен 180°, является резонансной частотой системы регулирования, и колебания параметра на этой частоте или на близких к ней частотах усиливаются системой регулирования так же, как если бы это было в случае слабо демпфированной системы второго порядка. Посмотрим, как будет вести себя система, изображенная на рис. 5-10, если на нее будут воздействовать небольшие возмущения по нагрузке на критической частоте. Выходной сигнал 0 отстает на 180° от сигнала 0н, т. е. когда 0н максимален, 0 достигает минимума. Хотя регулятор работает без запаздывания, его выходной сигнал на 180° отстает от выходного сигнала объекта, так как выход регулятора увеличивается при уменьшении 0. Таким образом, выходной сигнал регулятора Кр(—0) совпадает по фазе с нагрузкой 0н, и этот суммарный сигнал может оказаться больше исходного возмущения. Установившееся значение амплитуды выходного сигнала равно произведению суммарного входного сигнала на величину модуля и на коэффициент усиления объекта. Для системы, изображенной на рис. 5-10, [c.134]

Отношение В/А является мерой коэффициента преобразования и зависит от частоты колебаний со фазовый сдвиг ф также определяется значением со. Зависимость г = В/А = f ( ) носит название амплитудно-частотной, а зависимость Ф = / (о) — фазо-частотной характеристики. У линейного преобразователя амплитуда В пропорциональна А, и поэтому его частотные характеристики не зависят от А. Если преобразователь не является линейным, то форма колебаний выходного сигнала yi отлична от синусоидальной и амплитуда ее колебаний не пропорциональна А. Колебания выходного сигнала у в этом случае можно представить рядом Фурье и после этого порознь для каждой гармоники построить частотные характеристики для каждого значения А. [c.76]

Угол между сигналами на входе и на выходе усилителя показывает значение фазового сдвига, происходящего в усилителе. Таким образом, фазовая характеристика — это угол изменения фазового сдвига в полосе пропускания усилителя. Каскады усилителя, конечно, создают специфические фазовые сдвиги, и вполне возможно, что выходной сигнал окажется повернутым на 180° по фазе относительно входного сигнала в зависимости от построения самих каскадов и их числа в усилителе. [c.158]

Отрицательная обратная связь, естественно, поворачивает выходной сигнал, подаваемый обратно на вход, на 180° по отношению к входному сигналу. Это особенно ярко выражено на частоте 1 кГц. На частотах выше и ниже 1 кГц, однако, фаза соответственно сдвигается в положительном или отрицательном направлении. В пределах полосы пропускания усилителя фазовый сдвиг является (или должен быть ) незначительным и не может переменить обратную связь из положительной в отрицательную. [c.158]

Рис. 5.3. Измерительное устройство для определения фазового сдвига 1 — выходной сигнал высокого уровня 2 — генератор звуковых сигналов 3 — выходной сигнал с затуханием 4 — усилитель 5 — нагрузка 6 — осциллограф

Комплекс требований, предъявляемых к У СО с учетом поставленных задач, весьма сложный. Основными из них являются фильтрация и усиление исходных сигналов до весьма высокого уровня, обеспечение постоянства усиления при длительной непрерывной работе, а также идентичности и стабильности амплитудно-фазовых характеристик обоих каналов измерения. Эти задачи были решены. созданием специальных помехоустойчивых усилителей, обусловливающих коэффициент усиления, определяемый отношением максимально допустимого входного напряжения, гарантирующего нормальную работу аналого-цифрового преобразователя (АЦП), к минимальному выходному напряжению тензометрического моста до 20 ООО. УСО включает в себя также фазовращатель, который дает возможность контролировать и устранять аппаратурный сдвиг фаз. АЦП следящего типа, использованный в данной системе автоматизации, имел следующие характеристики диапазон изменения входных сигналов О—5 В, частотный спектр сигнала О—39 Гц, точность преобразования 0,1%, дискретность, равная величине приращения напряжения на шаге слежения, 5 мВ, диапазон рабочих температур от —10 до +40° С. [c.117]

Фазовые искажения возникают в схеме по тем же причинам, что и частотные, и характеризуются сдвигом фазы выходного напряжения усилителя относительно фазы входного напряжения для различных значений частоты сигнала. [c.148]

При синусоидальном возмущении входное воздействие имеет вид u t) =uo + flsino) , где Uo = onst, ы — частота входного сигнала, а — амплитуда входного сигнала. Можно показать, что если А а, . .., а ) —линейный оператор, то выходная функция имеет вид v t) = Ио + 6 sin ( oif + <во), где Ь — амплитуда выходного сигнала, соо —фазовый сдвиг выходного сигнала, т. е. отклик на синусоидальное возмущение тоже синусоидален. [c.262]

Устранение погрешностей измерительных устройств, использующих опорный сигнал для измерения величины и места неуравновешенности. Как показано в работе 3 , при использовании опорного сигнала, частота которого точно равна частоте сигнала дисбаланса ротора, а фаза зависит от положения ротора, можно обойтись без избирательных усилителей. В этом случае используются устройства, дающие возможность получить скалярное произведение двух векторов (сигналов) ваттметры, комплексные приборы (векторметры) и фазовые различители. Выходной сигнал таких приборов зависит от величины двух поступающих на него сигналов и от сдвига по фазе между ними. [c.300]

Верность воспроизведения сообщений — это способность Р. у. в отсутствие помех воспроизводить на выходе с заданной точностью закон модуляции принимаемых сигналов. Количественно оценивается искаженнями, т. е. изменениями формы выходного сигнала по сравнению с модулирующей ф-цией.. Линейные (амплитудные и фазовые) искажения, обусловленные инерционностью элементов УТ, не сопровождаются появлением в спектре сигнала новых составляющих, не зависят от уровня входного сигнала и глубины модуляции амплитудные искажения проявляются в изменении соотношения амплитуд спектральных составляющих. Оценка фазовых искажений, проявляющихся в неравенстве сдвигов во времени разл. составляющих спектра сигнала при прохождении через УТ, проводится с использованием характеристики группового запаздывания. При слуховом приёме существенны лишь амплитудные искажения, при визуальном, особенно телевизионном,— также и фазовые. Для оценки линейных искажений при визуальном приёме пользуются, кроме того, т. н. переходной характеристикой Р. у., представляющей временную зависимость выходного напряжения при подаче сигнала с единичным скачком модулирующего напряжения. [c.232]

Эти оценки удобны для гармонических сигналоп 63 (ш) характеризует относительную амплитуду сигнала ошибки (абсолютной погрешности), 64 (oi) — относительную norpemiio Tb в амплитуде выходного сигнала. Возможны усредненные оценки по некоторому диапазону частот, вычисляемые через нормы модулей величин в формулах (24) и (25) (О погрешностях 6, и 64 для преобразователей типа фильтра нижних частот см. раздел 2 гл. V). Фазовые погрешности преобразователя цбычно оценивают в абсолютной величине фазового сдвига Лф (со) [c.119]

Насколько нам известно, впервые предложение по использованию динамических голограмм в ФРК для целей адаптивной интерферометрии в волоконно-оптических датчиках было сделано в 9.23]. Авторы этой работы указали, что предлагаемая методика позволяет использовать в плечах интерферометра многомодовые оптические волокна, значительно упростит юстировку выходного узла интерферометра, а также обеспечит подавление медленных изменений в интерференционной картине, связанных с изменением внешних условий. Действительно, в высокочувствительных волоконно-оптических датчиках с большой длиной плеч (10 —10 м) именно медленный дрейф фазовой задержки между плечами интерферометра из-за изменений температуры или давления может достигать значительной величины (5 10 рад) [9.24]. Из-за существенного нелинейного режима работы фотоприемника при указанной величине случайного фазового сдвига спектр полезного высокочастотного сигнала уширяется, что ограничивает реальную обнаружительную способность датчика. Использование динамической голограммы позволяет скомпенсировать указанный медленный дрейф фазовой задержки и про- [c.221]

Усиленный сигнал через конденсатор Сг подается на сетку лампы Л10. Нагрузкой второго каскада ламны Лlg служит выходной трансформатор 2Тр, со вторичной обмотки которого сигнал поступает на кольцевой фазочувствительный детектор. Нагрузкой фазочувствительного детектора является стрелочный прибор магнитоэлектрической системы. Конденсаторы Си С5 и Се служат для корректировки фазового сдвига, возникающего в цепях измерительного моста и в самом усилителе. [c.184]

Если система состоит из нескольких элементов, то передаточная функция системы представляет собой произведение передаточных функций отдельных элементов. Модуль частотной характеристики и фазовый угол сдвига системы в целом определяются путем перемножения модулей и сложения фазовых углов сдвига всех элементов. Таким образом, частотная характеристика системы не зависит от порядка расположения элементов в системе. Такой метод определения характеристик всей системы основан на уравнении (5-8) и является очевидным с точки зрения здравого смысла. Действительно, при синусоидальном входном сигнале выходной сигнал каждого элемента, являющийся входным для последующего элемента представляет собой синусоиду фазовый сдвиг при этом накапливается. Согласно определению приведенный модуль системы в целом на низких частотах стремится к единице. Отношение амплитуд выходного и входного сигналов для всей системы (°С на кГ1см ) может быть получено путем умножения приведенного модуля на произведение коэффициентов усиления отдельных элементов системы [c.132]

Рассмотрим системы интерферометров для измерения перемещений, которые отличаются характером спектра выходного сигнала. Прежде всего заметим, что флуктуации мощности излучения лазера, угла расходимости его пучка, дрейф нуля фотопреобразователей и усилителей фототока часто вызывают появление погрешностей и сбоев в фотоэлектронных системах, работающих на постоянном токе. Исследования показывают, что спектр указанных помех находится главным образом в области инфранизких частот, поэтому их влияние можно значительно ослабить при переносе спектра интерференционных сигналов в более высокочастотную область и усилении сигналов на переменном токе. Сдвиг спектра чаще всего осуществляется путем фазовой модуляции интерференционных сигналов. [c.191]

Наличие фазового сдвига тока возможно при индуктивном характере электрической цепи, образованной обмоткой МЭД и входным сопротивлением транзистора УГ/. Коммутатор работает следующим образом. При включении переключателя зажигания и отсутствии сигнала на входе УТ/ через базу транзисторов УТ2, УТЗ и УТ4 начинает протекать ток, что приводит к отпиранию выходного транзистора и протеканию тока через коллектор УТ4 и первичную обмотку катушки зажигания. Протекание постояиного тока при включенном зажигании и невращающемся вале двигателя является недостатком данной схемы коммутатора, так как и катушка зажигания, и добавочный резистор, и сам коммутатор должиы быть рассчитаны на режим постоянного включения, при котором мощность, рассеиваемая на этих элементах, максимальна. МЭД выдает сигнал на открытие транзистора УТ/, что приводит последовательно к запиранию элементов VT2, УТЗ и УТ4 и появлению импульса высокого напряжения (см. рис. 7.19, е). [c.229]

Изменение магнитного потока, сцепленного с катушкой вибродатчика, пропорционально измеряемому вибросмещению, а индуктированная э. д. с. в катушке вибродатчика (е == — 1Ф1сИ) пропорциональна виброскорости и отстает по фазе относительно измеряемого вибросмещения на 90°. Этот фазовый сдвиг не зависит от частоты. Для получения пропорционального вибросмещению электрического сигнала в приборе применяется интегрирующий контур ( 2-2, п. 2), в котором выходной сигнал отстает по фазе от входного еще на 90°. Можно принять, что сдвиг фазы в интегрирую- [c.100]

Изменение магнитного потока, сцёпленного с катушкой вибропреобразователя, пропорционально измеряемому виброперемещению, а индуктированная э. д. с. в катушке вибропреобразователя (е = —(1Ф1с11) пропорциональна виброскорости и отстает по фазе относительно измеряемого виброперемещения на 90°. Этот фазовый сдвиг не зависит от частоты. ] пя получения пропорционального виброперемещению электрического сигнала в виброметре имеется интегрирующий контур, в котором выходной сигнал отстает по фазе от входного еще на 90°. Можно принять, что сдвиг фазы в интегрирующем контуре не зависит от частоты, так как в современных виброприборах фазовая погрешность интегрирования сказывается лишь в низкочастотной части рабочего диапазона, где она не превышает 5—10°. [c.94]

Эвольвентомер, созданный английской фирмой Голдер Микрон , определяет погрешность профиля зуба путем измерения фазового сдвига между угловой скоростью контролируемого колеса и скоростью перемещения линейки-ползуна. Блок-схема этого универсального эвольвентомера приведена на рис. 83. Радиальная растровая решетка 10 закреплена на одной оси с измерительным колесом, линейная решетка 1 находится на ползуне. Импульсы от решетки 10 непосредственно направляются на фазовый компаратор 7. Для сличения частот импульсов, поступающих с решетки 1, с частотами импульсов, поступающих с решетки 10, служат умножитель 3 и реверсивный счетчик 4, выходной сигнал от которого подается по двум регистрам 5 и 6. От реверсивного счетчика 4 сигнал поступает в фазовый компаратор 7, который сравнивает сигналы, поступающие от фотоэлектрических преобразователей считывания 2 и 9, я выдает сигнал фазовой погрешности на самописец 8. [c.175]

II ая характеристика) — зависимость фазового сдвига, вносимого линейной системой передачи сигналов, от частоты со гармонич. сигнала. Ф. х., наряду с амплитудно-частотной характеристикой, определяет частотные свойства линейной системы передачи сигналов. Обе эти зависимости объединяются частотной характеристикой коэфф. передачи, равного отношению комплексной амплитуды выходного сигнала к комплексной амнлиту 1,е входного сигнала A" (ш) = [c.280]

Конечное время движения носителей в базе приводит также к возникновению запаздывания сигнала при передаче его через П. у. В одностуиешюм реостатном П. у. сдвиг фаз между входным и выходным сигналами возрастает с частотой болез сильно, чем в ламповом, и не стремится к постоянному значению (рис.З). В ламповой ступени фазовый сдвиг обусловлен цепочкой (соиро- [c.128]

На рис. 5.3,6 представлено одно из решений, которое включает только фазовый сдвиг (затухание волны отсутствует) и может иметь приемлемое на практике допустимое отклонение [6]. Справа на рисунке в столбце Ф представлены значения фазовых сдвигов, необходимых для каждого из четырех расстояний до каждого из детекторов, столбец Т дает значения порога для каждого детектора при А =А2=А =Ац = , а столбец АГ// показывает долю полного диапазона изменения сигнала для каждого из детекторов, за пределами которого порог может изменяться. На рис. 5.4 показана гистограмма АГ/i для выходного разряда 22, получаемого путем случайного выбора каждой из четырех фаз для этого выходного сигнала из нормальных распределений со средними значениями выбранных величин и стандартным отклонением, равным ar tg (0,1). Эти стандартные отклонения соответствую 10% смещению фазовых векторов, и на рис. 5.4 показано, что такие отклонения снижают допустимое отклонение порога АГ// для выходного разряда 22 от 37% ДО приблизительно 20%. Аналогичные величины допустимых отклонений могут быть получены для других выходных разрядов. [c.149]

Детектирование фазомодулированных сигналов в системах оптической обработки информации и, в частности, в интегральной оптике представляет сложную техническую задачу. Поэтому изменение фазы электромагнитного излучения, индуцированное с помощью электрооптического эффекта, преобразуется в волноводных структурах в амплитудную модуляцию сигнала. В волноводном интерферометре Маха — Цендера (рис. 8.4, и, к) излучение на двухмодовом входном участке синфазно делится с помощью У-разветвителя пополам. При подаче управляющего напряжения противоположной полярности на боковые электроды в каждом из плечей интерферометра происходит фазовый сдвиг за счет электрооптического эффекта. Если управляющее напряжение достаточно для относительного сдвига фазы в плечах интерферометра на л рад, то при сложении сигналов двух плечей на выходном У-разветвителе в волноводе наблюдается 100%-ная модуляция интенсивности излучения. При введении в структуру интерферометра асимметрии, т. е. когда длина одного из плечей элемента отличается от другого на величину, достаточную для создания фазового сдвига на л рад, излучение на выходе имеет нулевую интенсивность. При подаче напряжения на электроды интенсивность квадратично возрастает. Данный элемент может быть применен для детектирования электромагнитного излучения. В различных модификациях интерферометра могут быть применены трехдеци-бельные входные и выходные делители мощности для обеспечения заданного распределения мощности в волноводах и уменьшения потерь на У-разветвителе (рис. 8.4, и). Индуцируемая разность фаз Б таком устройстве определяется аналогично выражению (8.25). Отношение интенсивностей входного и выходного сигналов для интерферометра с одинаковым разветвлением мощности ц = созЦА Ь/2), [c.151]

Проблемой является также превышение уровнем входного сигнала рабочего диапазона входного АЦП. В цифровой системе передачи это эквивалентно ограничению сигнала после прохождения его через ФНЧ и приводит к появлению новых частот. Единственным средством устранения этого эффекта является ограничение сигнала по амплиту до ФНЧ. При этом порог по максимуму сигнала должен быть установлен примерно на 3 дБ ниже расчетного. Это объясняется тем, что максимальная амплитуда синусоидального сигнала, полученного после прохождения через ФНЧ прямоугольного сигнала, составляет 127 % амплитуды последнего на частотах, превышаю-п цих 1/3 частоты среза ФНЧ. Кроме этого сигнал может превысить допустимый уровень в результате нелинейного фазового сдвига в ФНЧ. Это связано с тем, что характеристика реального входного ФНЧ содержит переходную зону, для определения которой необхо-ДИ1М0 рассматривать входной и выходной ФНЧ совместно (рис. 1.20). Желательно, чтобы переходная зона была как можно уже, что мо-я ет быть получено с помощью сложных фильтров. Из характеристик [c.21]

Осн. часть простейших Ф.— лого-метр, рамки к-рого включены в электрич. схему, обеспечивающую пропорциональность отклонения подвижной части прибора углу сдвига фаз электрич. колебаний. Показания Ф. с электроизмерит. механизмом существенно зависят от частоты электрич. колебаний. Поэтому для измерений в широком диапазоне частот применяют электронные или цифровые Ф., действующие по принципу измерения времени между последоват. переходом амплитуд исследуемых электрич. колебаний через нулевое значение. Для измерений на высоких частотах применяют Ф., действующие на основе компенсац. метода измерений. Осн. часть таких Ф.— измерит, фазовращатель, на вход к-рого подаётся одно из двух электрич. колебаний. Плавно регулируя сдвиг фазы выходного сигнала фазовращателя относительно входного, производят отсчёт фазового угла по шкале Ф. в момент совпадения (или сдвига на 180°) фазы выходного сигнала с фазой второго электрич. колебания, о чём судят по индикатору нулевой разности фаз. [c.802]

В этой установке использовался дополнительный источник света, работающий в импульсном режиме. Он давал опорные импульсы только тогда, когда его луч оказывался перпендикулярным к плоскости КОКГ. При вращении КОКГ с постоянной скоростью биения на его выходе оказывались частотно-модулированными, так как это показано на рис. 12.19. Видно, что выходной сигнал синхронного детектора резко изменяет форму при совпадении опорно -го пучка с направлением на север. Период модуляции частоты ра вен периоду вращения КОКГ. Модулированный сигнал биения поступает на частотомер, выходное напряжение которого пропорционально частоте биений. Фазовый сдвиг этого напряжения относительно составляющей частотной модуляции с периодом То должен быть мал по сравнению с допустимой ошибкой определения направления на север. В этом эксперименте девиация частоты составляла 20 Гц. Импульсы от источника света поступали на вход синхронного детектора, который служил для фазового детектирования сигнала частотомера. Используя хорошо известные методы фазового детектирования, легко измерить сдвиг между синхроимпульсами и максимумом синусоидального сигнала. Интегрируя выходной сигнал за время, равное полупериоду, можно получить [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...