Кольцевые и плоские каналы

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

Анализ проводится для описанного выше одномерного движения двухфазного потока кольцевого типа в плоском канале (рис. 1). Для упрощения анализа движение фаз предполагается ламинарным. Уравнения Навье—Стокса для течения жидкости в пленке и пара (газа) в центре канала в проекциях на оси прямоугольных координат X я у имеют вид [c.165]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Случай течения в плоском канале с отношением сторон Р<С1 (поле направлено вдоль длинной стороны сечения) особо выделяется среди течений в каналах прямоугольного сечения. Этот случай эквивалентен течению в кольцевом канале с магнитным полем, ориентированным по азимуту ф, поэтому такая ориентация поля в дальнейшем называется азимутальной (fi[c.75]

Пусть задан торцовый зазор, образованный двумя плоскими кольцевыми и неподвижными поверхностями (рис. 166) пусть по внутреннему каналу, радиус которого R, подводится жидкость под избыточным давлением р. [c.307]

В лаборатории турбомашин МЭИ введены в эксплуатацию различные стенды влажного пара, ориентированные на экспериментальное изучение следующих основных задач I) механизма конденсации в равновесных и неравновесных течениях влажного пара при больших скоростях и, в частности, скачковой конденсации 2) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде и условий перехода через скорость звука 3) основных свойств дозвуковых и сверхзвуковых течений в каналах различной формы с подробным изучением волн разрежения и скачков уплотнения в эту группу включаются исследования основных энергетических и расходных характеристик сопл, диффузоров и других каналов 4) двухфазного пограничного слоя и пленок, образующихся на поверхностях различных форм 5) течений влажного пара в решетках турбин (плоских, прямых и кольцевых) с подробным изучением структуры потока, углов выхода, коэффициентов расхода и потерь энергии 6) структуры потока и потерь энергии в турбинных ступенях, работающих на влажном паре, с подробным изучением оптимальных условий сепарации влаги из проточной части и явлений эрозии. [c.388]

Для приближенного определения скоростей газа в канале, отличающемся от кольцевого и, в частности, межлопаточного канала решетки, вводится эквивалентное плоское течение с тем же расходом [c.242]

Симметричный (двусторонний) поворот потока на 180° может быть осуществлен и в плоском канале [6-47]. Плоские симметричные (двусторонние) повороты часто применяются, например, в нагревательных печах с циркулирующим по замкнутому циклу потоком газа. Коэффициент сопротивления такого поворота зависит от тех же параметров, что и при кольцевом повороте (п. 74). [c.275]

Приведенные выше данные о переходном течении в плоском канале дают представление о физической картине течения внутри канала и, кроме того, позволяют более четко анализировать течение в кольцевом канале, в котором были проведены основные исследования по изучению перехода от сверхзвуковой скорости к дозвуковой. [c.464]

В последующие годы была исследована конвективная устойчивость в вертикальных каналах других сечений — в плоском вертикальном слое, в каналах эллиптического, кольцевого и прямоугольного сечения, а также в системе двух параллельных связанных каналов. [c.67]

На основе аналогичного метода в классе сопел с равномерным выходом были спрофилированы осесимметричные без центрального тела, кольцевые, плоские симметричные и плоские несимметричные каналы [27.31]. Обобщением изложенного метода явилась разработка алгоритмов, позволяющих профилировать сопла с задан- [c.169]

Гидростатические и гидродинамические подшипники можно представить в виде системы каналов простой формы (кольцевых, круглых, плоских и т. п.), гидравлически связанных между собой специфично для каждого типа подшипника. Если подшипники работают на маловязкой жидкости, подобной воде, то для всех их элементов характерен турбулентный режим течения. Гидравлические характеристики отдельных элементов подшипников можно рассчитать по приведенным выше зависимостям или подобным им, если элемент является специфичным. Суммируя гидравлические характеристики отдельных элементов по правилам, описанным ниже, можно получить зависимость перепада давлений от расхода жидкости через подшипник. Такой подход является общим для получения гидравлических характеристик подшипников независимо от их конструктивных особенностей. Часто для расчета общих характеристик вспомогательных трактов целесообразно включать их i общую гидравлическую схему, как систему гидравлически связан ных между собой каналов разной формы. [c.53]

Модель раздельного течения представляет собой нечастый случай, при котором реальная картина газожидкостного течения воспроизводится в модели достаточно точно. Взаимодействие газового (парового) потока со стекающей пленкой жидкости, кольцевые двухфазные потоки, в которых преобладающая часть жидкости течет в виде тонкой пленки по стенке, а в ядре потока движется газ, расслоенные течения в горизонтальных каналах — это те задачи, для которых модель раздельного течения вполне уместна. В рамках этой модели уравнения сохранения записываются отдельно для газовой и жидкой фаз, при этом форма границы раздела предполагается известной (плоской или цилиндрической). Реальная картина и в этих видах течений, как правило, намного сложнее той, что принимается в модели (в ней обычно не учитывают наличие жидких капель в потоке газа, волны на межфазной поверхности), но модель раздельного течения здесь, конечно, значительно ближе к реальности, чем гомогенная. [c.17]

Центральная часть корпуса (собственно корпус) 1 выполняется в виде литой или сварно-кованой детали с отлитыми или приварными патрубками. В корпусе выполнены каналы спирального или кольцевого отвода. К корпусу привариваются опорные лапы и трубка для опорожнения насоса. С торцов корпус закрывается крышками 4. С помощью шпилек 3 создается необходимое усилие для сжатия плоских прокладок и восприятия усилия от [c.170]

Другой вид искусственной шероховатости (рис. 10-3, в, г) подробно исследован в [16, 17, 33, 92, 101, 113]. При этом кольцевые выступы с различным относительным шагом s h создавались как на наружной поверхности трубы при течении потока воды, воздуха и трансформаторного масла в кольцевом канале, так и на внутренней поверхности круглой трубы. Такой вид искусственной шероховатости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [16, 17]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h s/h. Остальные характеристики, такие как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение hid, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [16, 17] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра sih существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [16, 17] получил уравнение для теплоотдачи [c.294]

Для улучшения работы воздухозаборника в стартовых условиях горло должно быть максимально увеличено. В плоском воздухозаборнике это достигается полным опусканием ступенчатого клина, а в осесимметричных — перестановкой ступенчатого конуса в полностью убранное положение. В дополнение к этому широко используются впускные створки, устанавливаемые в канале между горлом воздухозаборника и входом в двигатель (рис. 9.31), открываемые внутрь. Их открытие происходит под действием перепада давлений на створках, который появляется тогда, когда давление перед двигателем становится меньше атмосферного. У осесимметричных воздухозаборников для целей дополнительной подачи воздуха к двигателю на взлете может использоваться кольцевая щель, открывающаяся при смещении обечайки (рис. 9. 40, б). Для устранения срыва потока с передней кромки обечайки в плоских воздухозаборниках может применяться ее отклонение во внешнюю сторону (рис. 9. 40, в). [c.306]

Фильтрующий элемент 6 (рис. 47) фильтра-отстойника собран на двух стойках 7 из большого числа кольцевых пластин 10 толщиной 0,15 мм. В пластинах сделаны отверстия 11, образующие в элементе ряд вертикальных каналов. Снизу фильтрующий элемент сжат пружиной 8 и закрыт плоской крышкой. На пластинах фильтрующего элемента выполнены два ряда выступов 12 высотой 0,05 мм. Поэтому в собранном элементе между пластинами образуются зазоры, равные высоте выступов. Между корпусом 1 и крышкой 4 установлена прокладка. Корпус прикреплен к крышке болтом 3. [c.71]

Опыты, описанные в работе, показали, что коэффициенты усиления для плоских элементов этого типа в 2—3 раза меньше, чем для аналогичных элементов, имеющих каналы круглого сечения и кольцевую выходную камеру. [c.228]

Ванга и Стюарта (1987), но результаты этих авторов пока должны считаться лишь предварительными. Заметим еще, что при наличии в трубе внутреннего концентрического цилиндра или хотя бы стержня вдоль оси, на поверхности которого скорость должна обращаться в нуль, течение уже ведет себя аналогично плоскому течению Пуазейля (являющемуся пределом течения в кольцевом канале между трубами радиусом Ri и Ri> Ri при [c.123]

Прямолинейное стабилизированное течение в каналах постоянного поперечного сечения. Такое течение, как известно, устанавливается на достаточно большом удалении от входа в трубопровод. Наибольшее число работ посвящено теоретическим и экспериментальным исследованиям течения в плоских, круглых и кольцевых трубах. [c.792]

Течения в начальных участках каналов. Указанная схема течения имеет место от входного сечения до сечения, где смыкаются пограничные слои. Для решения задачи в такой постановке широко используются методы теории пограничного слоя. Здесь выполнено большое количество работ, посвяш,енных приближенному расчету ламинарного и турбулентного течений в начальных участках плоских, круглых и кольцевых каналов, а также в плоских и осесимметричных диффузорах и конфузорах. [c.796]

Загружается и разгружается печь непрерывно. В процессе обжига зоны последовательно перемещаются по обжигательному каналу печи. Сразу же после выгрузки обожженных изделий в камеру загружают сырец. Часть кирпича загружают в печи и выгружают из них автопогрузчиками с гидравлическими захватами, перемещающими сложенные для загрузки в печь пакеты кирпичей. Верх садки выкладывают вручную. Применяемые на новых печах съемные панельные плоские своды печей позволяют полностью механизировать эти процессы разгрузку производят совковым захватом с помощью башенного или мостового крана. Это делает кольцевые печи весьма рентабельными. [c.302]

Проведена обработка экспериментальных данных различных авторов по критическим тепловым потокам с помощью безразмерных критериев. Даются расчетные рекомендации для определения критических тепловых потоков при движении пароводяной смеси и воды, недогретой до температуры насыщения, в трубах, кольцевых и плоских щелевых каналах. [c.87]

Конфузорные и диффузорные каналы в турбомашинах образуются с помощью лопаток, расположенных по окружности. Геометрия канала определяется ( юрмой профиля лопаток и их расположением. Профилем называется поперечное сечение рабочей части лопатки. При изучении течения пара или газа через межлопа-точные каналы оперируют упрощенными моделями, к которым относится, в частности, плоская решетка профилей. Плоской решеткой называется совокупность профилей, получающаяся путем сечения лопаточного венца соосной цилиндрической поверхностью и развертки этой поверхности на плоскость. Кольцевая решетка [c.96]

Аэродинамические характеристики трубы кольцевого поперечного сечения занимают промежуточное положение между соответствующими характеристиками плоских и круглых труб. Течение в кольцевых трубах было исследовано на базе полуэмпирической теории турбулентности Прандтля при различных предположениях о распределении пути смешения по радиусу А. С. Гиневским и Е. Е. Солодкиным (1961), С. И. Костериным и Ю. П. Финатьевым (1964) и Е. Е. Лемеховым (1966). Было показано, что профили скорости вблизи выпуклой поверхности являются более наполненными, чем вблизи вогнутой поверхности, максимум скорости располагается ближе к выпуклой поверхности. При этом в предельных случаях плоского и круглого каналов гидравлическое сопротивление различается всего на 5—7% (в зависимости от числа Рейнольдса), в то время как для ламинарного течения при всех числах Рейнольдса гидравлическое сопротивление плоского канала в 1,5 раза превышает сопротивление круглого канала. [c.793]

Отсутствие достаточных экспериментальных данных по кольцевым решёткам не даёт возможности в настоящее время создать соответствующий метод подбора параметров кольцевой решётки с произвольным меридиональным сечением кольцевого канала и в широком диапазоне чисел М потока, набегающего на лопаточный венец. Однако для качественного анализа обтекания неподвижного элементарного лопаточного венца можно применить приближённый метод, в котором вместо фактического двухмерного обтекания газом элементарной кольцевой решётки рассматривается одномерный поток газа в изолированном межлопаточном канале, образованном двумя соседними лопатками и двумя стенками (или поверхностями тока) кольцевого канала, что равносильно замене истинного межлопаточного канала прямолинейным (выпрямленным) плоским каналом постоянной высоты длина и закон изме- [c.600]

Точный метод гидравлического расчета основан на уравнениях расхода расплава полимера через каналы той или иной конфигурации, полученных при принятии реологического уравнения, описывающего сдвиговое деформационное поведение расплава в форме степенного закона (см. уравнение IX.7). Примеры этих уравнений для круглых цилиндрического и конического каналов, канала с прямоугольйым поперечным сечением, для плоской щели с шириной поперечного сечения W, много большей его высоты Н, а также для кольцевого канала приведены на стр. 297. Там же приведены ( рмулы для расчета скорости сдвига в этих каналах. Здесь следует только отметить, что каналы экструзионных головок, как правило, имеют довольно монотонные переходы в местах стыка участков с различной геометрией, так что влияние входовых эффектов в данном случае столь незначительно, что этим влиянием можно пренебречь. При этом во всех формулах обращается в Ь. При показателе степени степенного закона , равном единице, указанные формулы описывают поведение ньютоновской жидкости константа т в данном случае есть величина, обратная вязкости ньютоновской жидкости. Рассмотренные типы каналов являются наиболее распро- [c.364]

Аналитического решения этой задачи нет, возможно только численное. В результате сравнения с решением для кольцевого цилиндрического канала делается полезный вывод о том, что при течении жидкости Шведова - Бингама имеет место гидравлическая эквивалентность кольцевого цилиндрического канала и плоской щели, если AP>2APq а > 0.3 2h=R(l-a) Ь = 7t R(1- а) т о/то =4/Зф1 = 1.16 1.17, где т о и То - соответственно предельные напряжения сдвига для жидкостей в щелевом и кольцевом каналах. [c.114]

ИЗ которой следует, что для увеличения коэффициента теплоотдачи а необходимо стремиться к возможно большему уменьшению гидравлического диаметра d , а также к возможному увеличению скорости жидкости в канале обеспечивающей теплообмен между поверхностью трубки и жидкостью. Оба эти условия реализуются путем установки внутрь трубок ретардеров, которые могут иметь форму плоской пластины, нескольких плоских пластин, спирально свернутой ленты, закрученной пластины, прутка или трубки малого диаметра, образующей для движения жидкости кольцевую щель. Иногда в этой кольцевой щели дополнительно устанавливают проволоки или ленты, образующие для движения жидкости спиральные каналы. [c.185]

Данные табл. 8-11 можно использовать для расчета теплообмена в кольцевых каналах и каналах между параллельными плоскими пластинами по уравнениям (8-24) и (8-25). Однако эти данные нельзя применять в случае изменения плотности теплового потока вдоль трубы. Такие задачи можно решить методом суперпози- [c.178]

Н. и. Булеев провел расчеты полей скорости и температуры в каналах кольцевого сечения. Методика расчетов является развитием теоретических исследований теплоотдачи в круглой трубе [Л. 5]. Для расчета теплоотдачи в плоской щели бесконечной ширины (предельный случай кольцевого зазора) Булеев рекомендует уравнения [c.599]

Т е о р е т 1ЙЧ е с к о е р е ш е iH и е задачи о теплообмене жидкометаллпческих теплоносителей при их движении в плоских щелях и кольцевых каналах было выполнено Балли [Л, 107] и Себаном [Л. 108]. Эти решения были основаны на ряде серьезных допущений, и поэтому результаты этих решений должны получить экспериментальное подтверждение. [c.225]

Течение воздуха в осевой ступени отличается от течения в плоской решегке не только из-за влияния геометрических особенностей реальных кольцевых лопаточных венцов и изменения параметров потока по радиусу, но также, прежде Всего, из-за наличия пограничного слоя на торцевых стенках, ограничивающих межлопаточные каналы по высоте, и возникновения в этих областях вторичных течений. Развитие этих течений, могущих занимать значительную часть выходной площади межлопаточного канала, приводит к уменьшению реального сечения ядра потока на выходе из канала и, следовательно, к увеличению значения Wz в ядре потока, т. е. к снижению действительной степени диффузорности по сравнению со степенью диффузорности, определенной по формуле (2.58) по среднемассовым значениям векторов Wi и w . [c.138]

Компланарным называется поперечное поле, ориентированное вдоль длинной стороны сечения плоского канала. Для данной конфигурации соотношение сторон Р = 6/а 1, поскольку здесь, как и ранее, Ь — длина стороны, перпендикулярной магнитному полю (см. рис. 1.46, в). Рассматриваемый случай эквивалентен течению в кольцевом канале с магнитным полем, ориентированным по азимуту в плоскости поперечного сечения этого канала, поэтому компланарная ориентация поля также называется азимутальной. Для течения в канале с отношением сторон Р 1 взаимодействие поля и осреднен-ного течения (эффект Гартмана) отсутствует, что связано с характером замыкания индуцированных токов [8]. В этом смысле течение в компланарном поле аналогично течению в продольном поле (см. рис. 1.46, а), а не в поперечном (рис. 1.46,6). [c.59]

На рис. 206, 3 представлена схема распределителя storo типа с серводействием. Он состоит из шариковых датчиков 3 ш12 с электромагнитным приводом и управляемого этими датчиками плоского золотника 9 осуществляющего подачу к двигателю основного потока жидкости. Клапаны-даттаки 1% ж 3 управляются электромагнитами 1 и 2ь Когда электромагниты не возбуждены, клапаны 12 ж 3 прижаты пружинами к верхним седлам, и жидкость под давлением проходит через каналы этих клапанов, оказывая одинаковое действие на внутренние 5 vi 10 ж наружные 4 ж 11 кольцевые поршни. Наружные поршни 11 ж 4 прижаты к упорам на внутренних концах цилиндров, ввиду чего плоский золотник 9 центрируется, блокируя выходные окна 8 ж 7, ведущие к гидродвигателю. При включении электромагнита 2 клапан 3 отжимается в нижнее положение, отключив линию давления от полостей поршней и Л и соединив их со сливным каналом 14, так что давление на этих поршнях уменьшится. При этом давление жидкости, действующее на внутренний поршень 5, переместит золотник 9 в левое положение, в котором жидкость под давлением будет проходить через центральное окно 13 и д лее через выходное окно 8 к гидродвигателю. [c.358]

С наружной плоскостью промежуточного диска, вращающегося вместе с ротором, взаимодействует строго припасованное к нему плоское зеркало неподвижного распределительного диска. Диск снабжен расположенными на двух различных окружностях распределительными полостями, имеющими форму кольцевых секторов, и кольцевыми полостями для сбора утечек. Распределительный диск своим внешним торцом, посредством кольцевых прокладок и эластичных уплотнений, сопрягается с жестко укрепленным на фланце станины коммуникационным диском, через каналы которого осуществляется нодвод рабочей жидкости к его распределительным полостям. От углового смещения распределительный диск удерживается торцовыми шпильками или закладными шпонками, которые соединяют его с коммуникационным диском. На плоскости коммуникационного диска, прилегающей к распределительному диску, располагаются уравновешивающие гидравлические полости. Под действием осевого усилия, вызываемого давлением рабочей жидкости на распределительный диск, устраняется осевой зазор между рабочими плоскостями распределительного и промежуточного дисков при этом исчезает возможность отрыва этих плоскостей под действием возникающих между ними отталкивающих усилий. Усилие, действующее на торец ротора, воспринимается осевым шарикоподшипником и замыкается на бурт фланца станины, являющийся опорой для расположенного с другой его стороны осевого или радиально-осевого подшипника ротора. [c.65]

Теория решеток возникла из работ Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина, в которых исследовалось действие турбин, воздушных винтов и разрезных крыльев. Сначала рассматривались и излагались, главным образом в работах по аэродинамике, некоторые простые задачи плоского движения невязкой несжимаемой жидкости, обобш ающие такие же задачи теории крыла. Одновременно и независимо от теории аэродинамических решеток развивалась гидравлическая (одномерная) теория турбин, начало которой было положено еще Л. Эйлером в 1754 г., причем возникали и разрешались отдельные задачи теории решеток, а также вихревых течений, близкие к задачам теории винта. В сороковых годах в связи с появлением, исследованиями и разработкой авиационных газотурбинных двигателей началось интенсивное развитие теории решеток как базы современной теории компрессоров и турбин. Основные результаты были получены школой Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина и связаны с Московским университетом, Центральным аэро-гидродинамическим институтом и Центральным институтом авиационного моторостроения (здесь следует еще упомянуть работы в области гидравлических и паровых турбин Ленинградского политехнического и Московского энергетического институтов, а также Центрального котлотурбинного института). На этом основном этапе развития теории гидродинамической решеткой стали называть любую находящуюся в потоке жидкости или газа кольцевую систему неподвижных или вращающихся лопастей турбомашины (гидравлической, паровой или газовой турбины, вентилятора, лопаточного компрессора или насоса). Определенная таким образом пространственная решетка включает, как различные частные случаи, одиночное крыло в безграничной жидкости, вблизи поверхности воды или земли биплан и полиплан гребной и воздушный винт плоскую и прямую решетки плоские, осесимметрдчные и пространственные трубы, каналы и сопла — фактически почти все объекты исследования прикладной гидрогазодинамики. С теоретической точки зрения задачи обтекания решеток представляют собой нетривиальное [c.103]

В датчике угловой скорости (рис. 70) поток воздуха подается в плоскую цилиндрическую камеру 1 через камеру высокого давления 2 и пористую кольцевую перегородку 3. При отсутствии вращения входной поток движется из области повышенного давления в радиальном направлении к выходному каналу (рис. 70, а). При вращении же датчика (рис. 70,6) поток направляется к выходному каналу по спирале- [c.141]

Набор пластинок фиксированной толщины прочно и с заданным интервалом удерживается в единой сборке за счет кольцевых перемычек, располагаемых на некотором расстоянии друг от друга. Вся сборка изготовляется из единой трубки на специальной оправке, имеющей кольцевые проточки для формирования кольцевых перемычек. Последовательность операций при изготовлении- такой капиллярной структуры наглядно иллюстрируется рис. 42. Снаружи трубка прокатывается валиком в местах, соответствующих кольцевым проточкам. Затем она обтачивается снаружи до получения гладкой внешней поверхности под прессовую посадку, которая производится внутрь корпуса тепловой трубы. После этого поверхность обрабатывается фрезой для получения продольных борозд. Борозды фрезеруются на глубину вплоть до поверхности оправки. Толщина фрезы и шаг ее смещения выбираются в соответствии с расчетной геометрией капиллярной структуры. Окончательная операция заключается в химическом растворении материала оправки. Хотя этот способ изготовления капиллярных структур и несколько более сложен, чем описанный выше метод изготовления их из плоской металлической пластины, зато он позволяет получить весьма длинные капиллярные каналы точно заданной формы даже при небольших диаметрах тепловых труб. В частности, указанным способом в условиях промышленного предприятия была изготовлена тепловая труба длиной 500 мм с наружным диаметром 10 мм. Труба предназначалась для работы в области температур около 1 500° С и поэтому для изготовле- [c.68]

Зависимость 8к= (0гРг) представлена на рис. 10-9 [Л. 171], Для составления графика рис. 10-9 использованы опытные данные Д. Л. Бояринцева, Муль-Рейера, Дэвиса, Бекмана, Крауссольда и др. для вертикальных и горизонтальных плоских щелей, кольцевых каналов и сферических слоев, заполненных газом или капельной жидкостью. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...