Скорость динамическая изотермическая

Очевидно, что при изобарных условиях причиной флуктуаций показателя преломления будет изменение температуры, а при изотермических условиях — изменение динамического давления, которое, если не принимать во внимание скачки уплотнения, обязано, своим существованием флуктуациям скорости газовых объемов, (соотношение между изменением скорости и динамическим давлением устанавливается на основании закона Бернулли). [c.216]

При изотермическом режиме динамическая вязкость сохраняется неизменной по длине трубопровода (так как температура газа не меняется), а следовательно, остается постоянным и число Рейнольдса. Таким образом, несмотря на изменение средней скорости движения газа и его плотности коэффициент гидравлического трения вдоль газопровода не меняется. [c.292]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Однако это справедливо лишь, если на кривых однократного нагружения есть ярко выраженный максимум, т. е. если проходит динамическая рекристаллизация. Если этого максимума нет, то кривая дробной деформации проходит ниже кривой однократного нагружения, подобно кривой 2 на рис. И. Все это относится к условиям изотермической деформации при неизменной скорости деформации по циклам нагружения. [c.33]

Существуют два вида термогравиметрического анализа динамический и изотермический. При проведении динамического термогравиметрического анализа регистрируется изменение массы исследуемого образца как функции температуры и времени при непрерывном нагревании его с определенной скоростью. Изотермический термогравиметрический анализ предусматривает регистрацию изменения массы образца как функцию времени при постоянной температуре, превыщающей температуру термической прочности материала. [c.346]

Из условия подобия соответствующих динамических составляющих при холодных продувках циклона и при горении следует, что величины относительных вращательных скоростей при горении, а следовательно, и момент вращения изменяются по отношению к изотермическому потоку в ]/рх/рг раз, т. е. момент вращения при горении в циклоне больше, чем при изотермическом потоке. [c.124]

То, что использование Вертгеймом скорости продольных волн в стержнях в формуле Дюамеля (3.2) было ошибочным, лучше всего может быть увидено в ретроспективном освещении проблемы сороковых лет XIX века. По очевидным причинам мы не приводим здесь ни данных Вертгейма, ни их коррекцию Клаузиусом. Критика Клаузиуса экспериментов Вебера была просто неверной. Экспериментальный источник неправильности производимого Вертгеймом сравнения динамических и квазистатических модулей возникает из факта, первоначально замеченного Кулоном в 1784 г. и состоящего в том, что значение модуля уменьшается с возрастанием остаточной деформации отсюда среднее значение модуля, найденное из квазистатических опытов при различных значениях остаточных деформаций, возникающих при относительно большой общей деформации, меньше, чем значение динамического модуля, вычисленного по продольным или поперечным колебаниям, происходящим при чрезвычайно малых деформациях. Амплитуда деформаций в динамических измерениях Вертгейма всегда была ниже, чем минимальная наблюдаемая квазистатическая деформация. Грюнайзен в первом десятилетии XX века проверил этот вопрос сопоставления адиабатических и изотермических модулей в той же области деформаций е= = 10 , рассмотрев как динамическую, так и квазистатическую ситуации, и показал для металлов, изучавшихся Вертгеймом, что разница в значениях модулей Е была чрезвычайно малой — в четвертом знаке после запятой ). [c.303]

Однако необходимо иметь в виду, что процесс деформирования при действии ударных нагрузок существенно отличен от деформирования при статических нагрузках. При малых скоростях деформирования температура тела практически остается неизменной, так как она успевает выравниваться по всему телу и с окружающей средой. Наоборот, при ударных нагрузках, прикладывающихся с большой скоростью, такое выравнивание происходить не может, поэтому процесс деформирования происходит практически при постоянном количестве тепла в деформируемом объеме. Таким образом, процессы деформирования при статической и динамической нагрузках происходят в существенно различных условиях. Если первый является изотермическим, то второй следует считать адиабатическим. Эта разница должна сказываться уже при упругих деформациях, так как в случае адиабатического процесса упруго деформирующийся образец охлаждается (объем увеличивается при постоянном количестве тепла). После того как возрастание нагрузки прекращается, образец нагревается и вследствие этого получает добавочную деформацию при разгрузке тот же процесс протекает в обратном порядке, так что диаграмма деформации образует петлю (петля гистерезиса). Еще более заметно сказывается адиабатический характер процесса на пластической деформации, которая сопровождается освобождением значительного количества тепла. В результате этого происходит значительное повышение предела текучести при замедленном упрочнении и относительно малом изменении временного сопротивления. Качественное различие адиабатического и изотермического процессов деформирования можно видеть на схематических диаграммах этих процессов, представленных на рис. 247. Таким образом, характери- [c.441]

Рассматривается изотермическое течение изотропной, несжимаемой бингамовской среды. Для получения уравнений течения таких сред к известным динамическим уравнениям движения сред и уравнению несжимаемости добавим уравнения, связываю-ш ие компоненты тензора напряжений с компонентами тензора скоростей деформации. Представим их в виде, справедливом для записи уравнений течения любой изотропной несжимаемой среды [c.55]

Согласно (9.5.18) статические и динамические (при X 1) упругие постоянные являются упругими постоянными в случае соответственно изотермической и адиабатической деформации. Эта зависимость может быть использована при экспериментальном определении упругих постоянных на основании точного измерения фазовой скорости продольной упругой волны. [c.289]

В вышеописанной установке проводят статические испытаиия на коррозионную устойчивость. Однако в ней могут быть проведены также и динамические испытания. Для динамических испытаний на коррозию используют разновидность термического цикла для низких скоростей и схему насоса для более высоких скоростей. Общая особенность динамических испытаний в изотермических условиях заключается в отсутствии воздействия термического переноса массы и непостоянстве скорости коррозии, которая затухает во времени. Поэтому наиболее целесообразно в изотермических условиях изучать эрозионное воздействие жидких металлов. Прп достаточно большом объеме жидкого металла и малом времени испытания возможен учет воздействия и от термического переноса массы. [c.79]

На показатели термостойкости значительное влияние оказывают скорость подъема температуры в динамическом ТГА или длительность выдержки при заданной температуре при изотермическом ТГА и природы среды, в которой находился образец. Термодеструкция в окислительных средах может сопровождаться возрастанием массы образца. Следовательно, данные о термостойкости, полученные методами ТГА в условиях, отличных от реальных, не всегда могут быть использованы для прогнозирования поведения термопластов в условиях переработки. [c.74]

Кроме того, существенным недостатком всех существующих моделей для анализа динамических свойств газожидкостной смеси при рассмотрении в ней ударных волн является допущение о несжимаемости несущей фазы. При обосновании этого допущения исходят из следующих оценок. Считается допущение оправданным, если объемная доля пузырьков в смеси Р много больше объемной доли сжимаемой части жидкости /3(,. Эту последнюю в [35] определяют из соотношения для изотермической скорости звука в жидкости /3 = Ро/Рж ж- ри нормальных условиях величина j3(, 10 ". На этом основании при объемном содержании пузырьков /3 > 0,01 допущение о несжимаемости считается оррав-данным. Однако при давлениях Ро > Ю МПа, что имеет место в реакторном контуре атомных энергоустановок, по той же оценке 3 > 0,01. Кроме того, при рассмотрении умеренной ударной волны, в которой Pi/Po 10. по той же оценке (3 , во фронте волны на порядок увеличи-ваетсятг /3 из-за сжатия пузырей примерно на порядок уменьшается, тогда Р 10" . В действительности, как будет показано в следующей главе, с увеличением температуры и давления жидкости объемная доля сжимаемой части жидкости существенно возрастает. Так, при р = 15 МПа и t = 300 "С величина /3 = 0,1. Ограниченность возможности анализа закономерности распространения ударных волн в жидкости с помощью модели, предполагающей отсутствие сжимаемости, стала очевидной при рассмотрении парожидкостных смесей и газожидкостных смесей, содержащих в пузырьках растворимый газ. В [8] описаны результаты экспериментов по распространению ударной волны в воде, содержащей пу-зырькиС02. На рис. 2.9 показано изменение давления во фронте волны и скорости ее распространения по мере перемещения фронта по ударной трубе от верхнего к нижнему ее концу, а на рис. 2.10— относитель- [c.46]

Границыу -области представляют собой сильные гидродинамические разрывы, гфотекая через которые параметры жидкости (плотность, давление, скорость и др.) резко изменяются. Условия динамической совместности (1.14), т, е. балансы потоков массы жидкости и двух компонент потока импульса, на изотермических разрывах в классе решений (3.5), (3.9), (3.10) имеют вид [c.87]

На огневых моделях стенки топочной камеры выполняются охлаждаемыми водой, в качестве топлива используется природный газ. Трудозатраты по созданию и производству работ на изотермических воздушных моделях выше, чем на гидравлических. На последних воспроизведение движения осуществляют с помощью трассеров — шариков 0=2,04-2,2 мм из полистирола (ртр—рводы), динамическое подобие достигается при меньшем уровне скоростей, чем в воздушных (vвoд< vI oз), на моделях широко применяют фото- и киносъемку. [c.94]

Изотермические условия открывают большие возможности для деформирования малопластичных материалов. Например, заготовки из стеллита без смазки при температуре 900° С и скорости деформации 0,005 с осаживали до деформации 60%. Заготовки при этом не разрушались. При той же температуре и скорости деформации 0,02 образец из серого чугуна деформировали на 53% трещин на его боковой поверхности не появилось, хотя этот чугун является хрупким материалом при динамическом характере нагруженид. С такой же ровной чистой поверхностью без трещин получали прутки из серого чугуна, прессованные без противодавления и смазки. Температура деформации была —900° С, вытяжка 2—5, скорость деформирования [c.25]

В потоках с турбулентным пограничным слоем на обтекаемой поверхности чисто аналитический расчет трения и конвективного теплообмена в настоящее время невозможен. Однако разработаны различные полуэмпи-рические методы, позволяющие с достаточной для практики точностью рассчитать поверхностное трение и теплообмен. В случае изотермического пограничного слоя в области существенных градиентов давления можно надежно рассчитать динамические характеристики турбулентного слоя и определить положение места отрыва. Меньше разработаны теория и методы расчета турбулентного пограничного слоя с градиентом давления в условиях интенсивного тепломассообмена и при больших скоростях движения газов. В некоторых случаях применение модифипированной аналогии Рейнольдса процессов переноса тепла и количества движения позволяет распространить полуэмпирические методы расчета изотермического пограничного слоя на расчет турбулентного пограничного слоя в условиях интенсивного теплообмена, влияния сжимаемости, поперечного потока массы и других факторов. [c.5]

Статический (изотермический) модуль упругости определяют при постоянной температуре, измеряя зависимость относительного изменения объема от изменения давления. Динамический (адиабатический, изоэнтропийный, акустический) модуль упругости определяют, измеряя скорость ультразвука в жидкости Ед = рс , где р — плотность жидкости в кг м с — скорость звука в жидкости в м1сек. [c.65]

Теперь рассмотрим случай малых частот — процесс, близкий к изотермическому. Левая часть в уравнении (120.4) мала по сравнению с каждым слагаемым правой части и можно приближенно положить Т = —гсотГад. Упругая компонента динамического давления в этом приближении отсутствует, так что скорость звука ньютонова. Так как она соответствует предельно низким частотам, будем обозначать ее буквой о- Диссипативное давление равно д = аГ/р = —/сот (у — 1) р . Отсюда находим коэффициент затухания [c.401]

В данной главе рассмотрены те аспекты течений в пограничном слое атмосферы, которые представляют интерес при проектировании сооружений. Приведены теоретические и экспериментальные результаты изучения средних профилей ветра, соотношения. между скоростями ветра при различной шероховатости подстилающей поверхности и структуре атмосферной турбулентности. Поскольку инженер-строитель интересуется в первую очередь действием сильных ветров, дальнейшее изложение ведется в предположении о безразличной стратифи-кац1П1 атмосферы. Подтверждением этого допущения является тот факт, что при сильных ветрах механическая (динамическая) турбулентность имеет преобладающее влияние по сравнению с тепловой конвекцией и поэтому посредством турбулентного перемешивания стремится вызвать безразличную стратификацию ат.мосферы, подобно тому как перемешивание в тонком слое жидкости приводит к наступлению изотермического состояния. К тому же. поскольку скорости ветров значительно ниже скорости звука,. можно принять гипотезу о несжимаемости воздуха при изучении динамики его течения. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...