Формула Рамзина

С учетом полученных выражений для i . и ia равенство (15.20) примет вид известной формулы Рамзина [c.48]

По формуле Рамзина при температуре i влажного воздуха [c.65]

О-з — начальная и конечная температура воды, °С. Энтальпия водяных паров в дымовых газах может быть подсчитана по формуле Л. К. Рамзина [c.138]

Энтальпия водяных паров в дымовых газах подсчитывается по формуле Л. К. Рамзина [c.178]

Для питательных насосов прямоточных котлов к давлению, вычисленному по формуле (2-68), должно быть прибавлено сопротивление самого котла и пароперегревателя ж вод. ст. У прямоточных котлов оно весьма значительно, например, у котла Рамзина с р = 35 ата, [c.144]

Построение гидравлической характеристики для витков НРЧ с навивкой Л. К. Рамзина удобнее производить по формуле, полученной непосредственно из Лр=Арв + + Ар с.м- [c.70]

Автоколебания в прямоточных агрегатах с навивкой Рамзина (с трубами значительной длины) носили характер низкочастотных колебаний обогреваемой среды (с частотой (о<1 с ). Частота колебаний связана с периодом по формуле [c.238]

Учитывая найденные выражения для /в и г п, получаем известную формулу Л. К. Рамзина (в пересчете на единицы системы СИ) [c.133]

Многие полагают, что потеря с уносом должна резко возрастать с увеличением теплонапряжения решетки. Обычно это возрастание принимается по квадратичному закону согласно формуле Л. К- Рамзина, рекомендуемой ВТИ для тепловых расчетов котельных агрегатов [c.236]

Решение задач, связанных с влажным воздухом, с помощью приведенных выше формул требует большой расчетной работы. Эта работа становится еще более сложной, когда влажный воздух рассматривается как реальный газ. Для упрощения расчетов часто пользуются таблицами. Проще всего определять параметры влажного воздуха и исследовать процессы, особенно связанные с сушкой, с помощью диаграмм. Наиболее распространенной является /ii-диаграмма, предложенная Л. К. Рамзиным. [c.81]

Первые попытки создать анализ теплофикационных установок относятся к первой четверти XX в. Так, например, Л. К. Рамзин [Л. 25] впервые в СССР ввел понятие приведенного к. п. д. выработки электроэнергии на тепловом потреблении, который по своему смыслу для идеального процесса равен единице. Почти до начала 60-х годов широкое признание находила формула к. п. д. проф. В. И. Гриневецкого [Л. 27] [c.86]

Теплосодержание влажного воздуха может быть также определено по формуле Л. К- Рамзина, подставляя в формулу (9.22) значения и Ссв [c.387]

Теплосодержание влажного воздуха может быть представлено также формулой Л. К. Рамзина [c.184]

Третье допущение — равномерность распределения тепловой нагрузки — в большинстве случаев ие соответствует действительности. Для прямоточных котлов Рамзина с нижним расположением горелок тепловая нагрузка витков обычно уменьшается от входа воды к выходу пара из витка. Вследствие этого подогревательный участок сокращается по сравнению с его величиной, подсчитанной из условия равномерного распределения тепла. Выше было показано, что это обстоятельство увеличивает напор между коллекторами и крутизну гидродинамической характеристики. Следовательно, значения ро, подсчитанные по формулам (2-17) и (2-18), будут несколько меньше, чем в действительности. Значит, при условии правильного подсчета величины формула (2-27) дает завышенные значе- [c.61]

Расчеты показывают, что для труб диаметром 40—60 мм и выше (т. е. при условиях, для которых предназначалась формула Рамзи-на) значения ш"оср, рассчитанные по зависимостям (1.69) и (1.70), совпадают, когда степень сухости пара д =0,985- 0,990. Из этого следует, что формула Рамзина действительна для потоков небольшой влажности (ш = 1,0-ь 1,5%). Экспериментальные данные, под-тверждаюш,ие справедливость формул (1.69) и (1.70) для интервала влажностей до 0,8—1,0%, пока отсутствуют. [c.44]

Решения, аналогичные формуле (6-49), были в свое время получены Л. К. Рамзиным, В. И. Пуховым, А. Б. Резняковым, Г. Л. Поляком и другими исследователями. Зги решения не содержали, однако, переменного параметра макс и плохо подтверждались опытными данными. Удовлетворительная сходимость расчета с опытными данными была получена А. Б. Резняковым лишь при значениях степени черноты пламени, равных степени черноты трехатомных газов. Для улучшения сходимости расчета с опытными данными Г. Л. Поляк предложил ввести в формулу переменный коэффициент т при члене ёт/Во. При этом расчетная формула естественно переходит в класс полуэмпирических решений. [c.206]

В обзор не включены два других исследования, проведенные во ВТИ Л. К. Рамзиным [Л. 33] и С. В. Татищевым [Л. 41], посвященные определению сопротивления слоя горящего угля. В результате этих исследований были предложены приближенные формулы для оценки сопротивления горящего слоя топлива, шлака и решетки. [c.243]

Для винтообразной навивки труб экранов прямоточных парогенераторов Рамзина формулу конструктивного коэффициента для НРЧ получим вида [при (/)= onst] [c.236]

С помощью полученных формул была исследована возможность появления пульсаций в панелях НРЧ современного мощного парогенератора СКД с навивкой Рамзина мощностью 300 МВт. Расчеты проводились при трех значениях нагрузки агрегата 100, 70 и 30% номинальной. При расчете принято для НРЧ 0 42x6 мм /=195 м режимные параметры для трех нагрузок соответственно давление р=30,0 27,5 и 24,0 МПа энтальпия на входе в трубы tj,x=1608 1565 и 1452 кДж/кг перепад энтальпий Aio=861 1068 и 1050 кДж/кг. Исходная массовая скорость при 100%-ной нагрузке составляет 0=1860 кг/ (м -с). [c.264]

Для навивки Рамзина при четырех ходах по всему периметру топки коэффициент неравномерности тепло-восприятия развереннон труйы определяется по формуле [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...