251 — Схема 252 — Форма расчета

Расчёт центровых головок сцепных дышел из-за их более сложной формы несколько отличается от приведённых расчётов, но всё же в основном производится по той же схеме [13]. Расчёт остальных круглых головок сцепных дышел производится по формуле (91). [c.335]

Схема 5 Схема аккредитивной формы расчётов [c.289]

Общая схема полной расчётной характеристики вариантов методов текущего контроля представляется в следующем виде. Прежде всего должны быть вычислены а) кривые Р=1—Q вероятности неполучения предупредительного сигнала в зависимости от значений смещения центра группирования и от изменения рассеивания расчёт Q производится по тем же формулам, что и. но при варьировании входящими в формулы средними значениями flj и значениями параметра рассеивания б) кривые вероятности q появления брака в зависимости от тех же аргументов, вычисляемые по тем же форму- [c.631]

По другой схеме расчёта принимается, что микровыступ имеет параболическую форму (рис.1, е), которая тем ближе к прямоугольной, чем выше чистота обработки. Выравнивание выступа происходит путём смятия. Причём постепенное увеличение контактной площади непрерывно уменьшает действующее на этой площади напряжение. Очевидно, что для сглаживания микронеровностей параболического сечения достаточна осадка выступа на величину, меньшую половины его высоты. [c.169]

Основные положения теплового расчёта остаются общими для всех видов теплообменных аппаратов (водяные и паровые котлы, калориферы, конденсаторы, подогреватели) независимо от их формы, размеров и применяемых в них рабочих тел. Тепловые расчёты только несколько изменяются в зависимости от схемы движения рабочих жидкостей. [c.827]

Другим приёмом, позволяющим свести реальную систему к системе с конечным числом степеней свободы, является метод прямой дискредитации. Чем больше число элементов, на которые разбита система при использовании этого метода, тем ближе расчётная схема к исходной системе. Вместе с тем, если элементы выбраны однотипными, то даже при большом их числе оказывается возможным реализовать расчёт колебаний, используя матричные методы с применением ЭВМ. Примерами таких методов являются метод начальных параметров в форме матриц перехода и метод прогонки. [c.220]

В схемах 3, 4 и 5 показаны в схематическом изображении система расчётов в социалистической промышленности, порядок акцептно-инкассовой формы иногородных расчётов и аккредитивной формы расчётов. [c.288]

Особенности построения схем и расчёта допусков на отклонение поверхностей деталей от требуемых геометрических форм. В ряде случаев отклонения поверхностей деталей от требуемых геометрических форм (например, отклонения от плоскостности, от цилин-дричности и т. д.) оказывают существенное влияние на относительное положение поверхностей, ограничивающих замыкающее звено размерной цепи. Учёт этого влияния и расчёт величины допуска на отклонение от требуемой геометрической формы поверхности детали производят включением в размерную [c.412]

Схема акцептно-инкассовой формы иногородных расчётов [c.288]

Рассмотрим такое движение системы штампов, при котором путь трения для разных штампов различен. Этому условию отвечает, например, вращательное движение системы штампов вокруг некоторой фиксированной оси. В качестве иллюстрации определим распределение выступов по высоте в установившемся режиме изнашивания для системы цилиндрических штампов, равномерно расположенных внутри кольцевой области [Ri г R2) при вращении системы с постоянной угловой скоростью вокруг вертикальной оси, проходящей через центральную точку О. На рис. 8.12 показаны схема контакта и сглаженная форма изношенной поверхности системы штампов. Кривые 1 и 3 построены при одинаковых значениях относительной площади контакта Л (Л = No — R )) и различных значениях безразмерного радиуса пятна контакта а = ajR . Кривые 1, 4 и 2, 3 построены для штампов одного размера, но при разных значениях Л. Расчёты показывают, что при неизменном значении ai чем выше относительная площадь контакта Л, тем больше отличие графика функции Лоо (р)/ оо (pi) [р — f 1 2, Pi = R1IR2) от функции pi/p, соответствующей высотному распределению штампов без учёта их взаимного влияния друг на друга. При одинаковых значениях относительной площади контакта Л взаимное влияние возрастает с уменьшением размера штампов и, следовательно, с ростом их числа N, которое пропорционально величине Л/af. [c.435]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...