График пуска блока

Рис. 10-3. График пуска блока из холодного состояния.

Порядок пуска блока из различного теплового состояния и последовательность операций должны быть указаны в местной инструкции и графике пуска блока. [c.287]

Изменение параметров свежего пара, температуры пара промежуточного перегрева и паропроизводительности котлоагрегата в процессе разворота и нагружения турбины должно производиться в строгом соответствии с графиком пуска блока. [c.288]

Рис. 6-1 Графики пуска блока турбина К-50-90—котел ТП-230 из холодного состояния.

Рис. 6-3. графики пуска блока турбины 1ВК-100-2 — котел ТП-230-2. [c.188]

На рис. 6-12 приведен типичный график пуска блока мощностью 65 Мет по схеме рис. 6-11. [c.195]

После того как теплосодержание пара за котлом достигнет — 675 ккал/кг (р=255 ата, г =420° С), полностью открывают стопорные и регулирующие клапаны цилиндров высокого и среднего давлений турбины и подают пар в турбину. При этом с помощью впускных задвижек и дросселей придерживаются графика пуска блока из холодного состояния, который в основном задается условиями прогрева и нагружения турбины. [c.204]

График пуска блока из холодного состояния показан на рис. 16-16. Пуск блока можно разделить на три этапа первый этап — с момента зажигания горелок до начала вращения турбины — растопка парогенератора второй этап — от начала вращения турбины до синхронизации генератора — набор числа оборотов турбины третий этап—нагружение турбины. [c.189]

По известным значениям к могут быть определены пусковые потери при реальных длительностях периодов, которые имели место в эксплуатационных условиях или принимаются при прогнозировании на перспективу. Таким образом, конечной целью обработки результатов испытаний является получение значений к для каждого опыта, усредненных значений к для пусков блока из одинаковых исходных тепловых состояний и оценка по -грешности, возможной при использовании к для определения ЛВ при заданном или реализованном графике пуска блока. [c.97]

Рис, 25-11. График пуска блока 300 Мвт с котлом ПК-39 и турбиной К-300-240 из холодного состояния. [c.345]

На рис. 25-11 показан график пуска блока 300 Мвт из холодного состояния. [c.345]

Рис. 9-8. График пуска блока мощностью 200 тыс. кВт из холодного состояния (прямоточный котел ПК-33, турбина К-200-130).

Рис. 2-9. График пуска блока К-300-240 из холодного состояния (без обогрева фланцев и шпилек турбины).

Рис. 2-13. Графики пусков блока К-300-240 из различных тепловых состояний.

На основании наиболее полных испытаний разрабатываются номограммы пуска при любом времени простоя (рис. 2-14). В этой номограмме время пуска из различного теплового состояния рассматривается как функция температуры металла ЦВД. Здесь же приведены параметры пара, с которых начинается пуск (толчок ротора паром). Как видно из графика, пуск блока при температуре ЦВД свыше 450°С ничем во времени не ограничивается. [c.55]

В соответствии с предпусковым тепловым состоянием турбины при развороте необходимо сделать выдержки в течение определенного времени при определенной частоте вращения (должно быть указано в эксплуатационной инструкции или отражено в графике-задании на пуск блока). Эти выдержки необходимы для прослушивания и осмотра турбины, а также для более равномерного прогрева ее частей. [c.112]

После включения генератора в сеть можно закрыть все дренажи турбины, оставив открытыми только дренажи тупиковых участков. Нагружение турбины и подъем параметров следует производить в соответствии с графиком-заданием на пуск блока (рис. 48), не допуская превышения разрешаемой скорости прогрева турбины. Необходимость тщательного контроля определяется тем, что при взятии первоначальной нагрузки расход пара на турбину увеличи- [c.113]

Для покрытия диспетчерского графика нагрузки должны обеспечиваться изменения нагрузки блока в регулировочном диапазоне и до технического минимума, остановы блока в резерв и режимы пуска блока из различных тепловых состояний. [c.138]

Определения регулировочного диапазона и технического минимума нагрузок блока приведены в 19.4 и 19.15 ПТЭ. Принятая классификация режимов пуска блока приведена в 19.3. Выбор способа покрытия переменной части графика нагрузки определяется совокупностью факторов экономичности и надежности работы оборудования с учетом конкретных условий работы электростанции в целом. Наиболее простым из рассматриваемых способов является изменение нагрузки блока останов блока в резерв и последующий его пуск связаны с проведением значительно большего объема технологических операций. [c.138]

Растопка котла при блочной схеме должна производиться на скользящем режиме нарастания выработки пара и его параметров на проектном растопочном топливе. В этом случае график растопки котла опреде.пяется графиком, предусмотренным инструкцией по пуску блока. Переход на номинальное давление в котле должен производиться [c.886]

Пуск блока из холодного состояния должен производиться по скользящему графику. Давление свежего пара перед подачей его в турбину должно быть минимальным — допускаемым пусковой схемой блока, а температура его должна превышать температуру насыщения при этом давлении не менее чем на 50 °С. Расход пара из котла должен быть близким к потреблению пара турбиной. Блоки с прямоточными котлами, оборудованными выносными сепараторами, пускают на сепараторном режиме при номинальном давлении пара. [c.951]

На рис. 2-9 представлен типовой график пуска дубль-блока К-300-240 из холодного состояния по сепараторному режиму (без обогрева фланцев и шпилек турбины). Как видно из графика, весь пуск от разжига горелок первого корпуса котла до выхода на номинальные параметры пара длится 12 ч 10 мин. Пуск производится на скользящих параметрах пара. Толчок турбины паром осуществляется при начальном давлении пара 3,92 МПа (40 кгс/см ), выход на полное начальное давление—при мощности 90 МВт, номинальная температура пара устанавливается после достижения полной нагрузки. Рост начальной температуры ограничивается включением пускового впрыска (точка А). График предусматривает толчок турбины регулирующим клапаном. На участке Б—В производится снижение давления свежего пара для обеспечения полного открытия всех регулирующих клапанов после [c.50]

Разработка режимов пуска блоков из неостывшего состояния должна производиться специальными организациями, способными провести тщательное исследование термического состояния отдельных узлов турбины, паропроводов, парозапорных органов и самого котлоагрегата в процессе пусков. Эти же организации выдают графики-задания на пуск агрегата из различных тепловых состояний. [c.55]

Рис. 14.10. График-задание пуска блока с турбиной Т-250/300-23,5 ТМЗ из холодного состоянии (температура паровпускной части ЦВД равна 150 С, а ЦСД — 100 Q

Пуск блоков из неостывшего состояния принципиально не отличается от пуска из горячего состояния. Последовательность операций при пусках из горячего и неостывшего состояний такая же, как и при пусках из холодного состояния. Основные отличия связаны с необходимостью очень тщательного выполнения графиков-заданий и быстротой выполнения ряда операций, при которых происходит охлаждение элементов ЦВД синхронизации и включения турбогенератора в сеть, набора нагрузки до получения в проточной части турбины температур, отвечающих состоянию ее металла, и перевода давления. [c.481]

Начиная работу, необходимо всестороннее проанализировать состояние котла (блока) в целом. Необходимо предусмотреть особенности эксплуатации, вероятности повреждений и график нагрузок. Только учтя весь этот комплекс вопросов, можно выбрать оптимальный путь решения поставленной задачи. Следует помнить, что при освоении головных образцов оборудования лучше иметь менее точный результат, чем отсутствие всякого результата. Знание допускаемой погрешности позволяет однозначно решить вопрос о том, в какой мере полученные цифры могут быть использованы в дальнейшей работе. По результатам единичных измерений нередко приходится реконструировать пароперегреватели с сильно завышенной поверхностью, усовершенствовать горелки при неустойчивом горении и т. п. Не подлежит сомнению, что научная разработка методов оперативного получения информации позволит существенно сократить сроки пуска и освоения новых типов котлов. [c.312]

Как указывалось, общее повышение мощности энергосистем и их объединение межсистемными связями создало новые условия эксплуатации энергетического оборудования и стимулировало резкое увеличение единичных мощностей блоков и начальных параметров пара. Вместе с тем, эксплуатация предъявила к ним и качественно новые требования, связанные с графиками нагрузки, частыми пусками и остановками блоков и регулированием частоты в энергосистемах. [c.25]

Покрывать полупиковую часть графика нагрузки можно, ежесуточно останавливая паротурбинные блоки или разгружая работающие в сеть агрегаты. Первый из этих способов требует блоков, специально спроектированных для частых пусков и остановок (см. гл. V). Для второго пути следует повышать экономичность блоков при работе на частичных нагрузках, расширять диапазон допускаемых нагрузок котлоагрегата и улучшать маневренные качества оборудования. [c.25]

Задачи конструирования турбин определяются главными особенностями современной теплоэнергетики, к числу которых относятся высокие и сверх-критические начальные параметры пара, промежуточный перегрев пара до высокой температуры, большая единичная мощность агрегатов, работа блоков в полупиковой и пиковой частях графиков нагрузки, экстренные дефициты мощности, требующие высокой приемистости блоков, частые их пуски и остановки. Для решения этих задач потребовались принципиально новые конструкции ЦВД, ЦСД, ЦНД, парораспределения и САР, а также крупные изменения в валопроводах и в подшипниках. [c.28]

Пиковая нагрузка. Иные условия необходимы при эксплуатации для покрытия пиковой части графика нагрузки. Такие пики возникают дважды в сутки, и продолжительность их 2—3 ч. За 8—10 ч простоя турбина при надлежащих ее конструкции, изоляции и пусковых устройств остывает незначительно и может сравнительно быстро пускаться в ход. Однако парогенератор и трубопроводы остывают гораздо быстрее. Расходы топлива на пуск крупного высокотемпературного паротурбинного блока весьма велики (на уровне 200 г/кВт). Кроме того, достаточно быстрый пуск даже из горячего состояния сопряжен с местными повышенными напряжениями в корпусах и роторах как из-за их теплового состояния, так и вследствие работы лопаточного аппарата и ротора в целом в условиях меняющейся частоты вращения. [c.86]

В прежние годы покрытие переменной части графика электрических нагрузок осуществлялось за счет ГЭС и мелких ТЭС с устаревшим оборудованием. По мере ввода мощных энергоблоков, особенно на сверхкритических параметрах, покрытие переменной части графика становится все более затруднительным. С массовым вводом атомных электростанций, которые пока работают лишь в базисной части графика нагрузок, еще более обостряется проблема покрытия минимума нагрузок в ночные часы и выходные дни. Технико-экономические расчеты показали, что покрытие этого минимума нагрузок путем кратковременных остановок специальных энергоблоков выгоднее, чем глубокая разгрузка обычных блоков. Таким образом, необходимо создание оборудования, приспособленного к ежедневному пуску и останову. [c.43]

При блочном пуске котла на скользящем режиме прогрев паропроводов происходит одновременно с нарастанием параметров пара на котле и определяется графиком пуска блока. Прогрев паропроводов острого пара должен обеспечить получение температуры пара, необходимой для толчка турбины. Прогрев паролроводов промперегрева производится до 180—200°С (уточняется по инструкции). [c.886]

Зачастую в результате испытаний потери топлива и энергии определялись суммарно за весь период пуска и нагружения энергоблока или по укрупненным периодам (например, по приведенным выше), при этом полученные результаты, даже при пусках блоков из одного и того же исходного теплового состояния, существенно различались между собой. Это вполне закономерно, так как пусковые потери определяются рядом факторов, изменяющихся от пуска к пуску и от объекта к объекту. К числу этих факторов относятся суммарная длительность пуска блока, длительность отдельных периодов пуска, технология пусковых операций, режимные особенности (уровень форсировки топки, избытки воздуха и т. п.), схемные особенности (преимущественно в части обеспечения утилизации теплоты) и др. Отсюда вытекает первое требование к проведению испытаний в целях определения пусковых потерь -- соблюдение однотипных условий при испытаниях и четкая характеристика этих условий при представлении результатов испытаний. Однако в ряде случаев при испытаниях в промышленных условиях но тем или иным причинам не удается реализовать намеченную программу. В первую очередь это относится к обеспечению длительности пуска блока в целом и по отдель-ны.м периодам. Кроме того, следует учитывать, что определение потерь при пуске данного оборудования в данных условиях не может являться самоцелью. Очевидно, что полученные результаты должны быть пред-став.иены в виде, позволяклцем определять пусковые потери при каждом из эксплуатационных пусков блоков данного типа. Одновременно должна быть обеспечена возможность определения потерь при любом заданном графике пуска блока данного типа, что необходимо для анализа и прогнозирования режимов покрытия неременного графика электрической нагрузки энергосистемы. И наконец, должна быть обеспечена возможность сопоставления полученных результатов с данными [c.95]

В табл, 11-5 приведен п м мерный график пуска блока котел ПК-33-83СП (Ок =640 г/ч, /)к=140 ата i = 570/570° )—турбина ПВК-200-1 (Л/ = 200 000 квп) на скользящих пара.метрах. [c.463]

Работа блока при СД улучнлает его пусковые характеристики. Блоки, как правило, пускаются на СД, и естествеипый переход к подъему нагрузки в сочетании с повышением давления сокращает время пуска блока и потери. Разгрузка и остановка блока при СД также сокращает расход теплоты. Это важное преимущество СД уже выявлено в сложившейся практике эксплуатации крупных энергосистем, а в условиях будущих графиков нагрузки оно станет более значительным. [c.27]

Иначе ставится задача частых пусков блоков из иеостывшего состояния. В условиях современных графиков нагрузок экономическая эффективность блоков в значительной мере зависит от темпов прогрева и приема нагрузки, а также от расходов топлива в течение пускового процесса. Экономические расчеты должны учитывать повреждаемость оборудования при ускоренных пусках с максимально допустимыми напряжениями в отдельных элементах. Изыскания оптимальных программ пуска и определение границ экономической целесообразности использования паротурбинных блоков для покрытия той или иной переменной части графика нагрузки составляют главное содержание проблемы. [c.50]

Что касается пуска из холодного состояния, то при намеченной для крупных энергетических блоков длительности непрерывной кампании (не менее 4 ООО ч) таких пусков будет мало, за исключением, может быть, пускового и наладочного периодов. Кроме того, растопка котлов мощных блоков может быть начата заблаговременно в соответствии с имеющимся диспетчерским графиком и длительность пуска блока, не может иметь решающего значения. Снил<ение расхода топлива и конденсата на пуск желательно и в данном случае. [c.192]

Разработка пусковой схемы блока подчинена ряду условий. Первым из них, определявшим дл Ительностъ пуска блока, является условие соблюдения допустимого темпа прогрева турбины, и паропроводов. Кроме того, по мере отработки технологии пуска и уточнения данных о допустимой скорости прогрева массив.ных элементов котлов и турбин могут изменяться и те предположительные графики пуска и нагружения, которые разработаны для современных турбин 150, 200 и 300 Мег. Поэтому пусковая схема не должна быть рассчитана на один какой-либо режим и технологию пуска, а должна допускать возможность варьирования его без каких-либо переделок основных элементов блока. [c.192]

Рис. 6-12. График пуска из холрдного состояния прямоточного котла блока 65 Мет.

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Рис. 3-24. График пуска прямото-шого котла 67-2 СП 230/100 в блоке с турбиной на СКОЛЬЗЯЩИХ параметрах (время указано от начала растопки).

Вращение ротора и включение генератора происходят при весьма низких параметрах пара. Характерные, ре-жимы блочных пусков в части, относящейся к параметрам пара, показаны на графиках рис. 6-1 демонстрирует режим нуска блока турбина К-50-90 — котел ТП-230-2 (установка 4) из холодного состояния рис. 6-2 — пуск того же блока после остановки его на сутки (перерыв в работе 28 ч). [c.189]

В пределах использования классических типов электростанций основой повышения экономической эффективности энергосистем является определение рациональных соотношений их мощностей в системе, включая и условия покрытия пиковых электрических нагрузок. Характер происходящих в большинстве стран изменений графиков электрических нагрузок энергосистем предъявляет определенные требования к повышению маневренности и устойчивости работы в переменных режимах основного теплосилового оборудования, в том числе крупноблочного с.высокими параметрами пара. В то же время новое блочное теплосиловое оборудование проектируется в основном, исходя из предположения его работы преимущественно в базисной части графика. Следует отметить, что имеются принципиальные возможности значительного расширения допустимого предела изменения нагрузки крупных тепловых агрегатов, работающих в блоке с двухкамерными котлами, а также более широкого регулирования нагрузки (при соответствующей конструкции котла и качества топлива) на турбинах с промышленными отопительными отборами пара, даже при полном использовании отборов (например, по данным ЛМЗ турбины типов ПТ-50/90/13 и ПТ-50/130 могут развивать экономическую мощность около 120—122% номинальной при номинальной тепловой нагрузке и у.меньшать мощность до 50—60% номинальной при снижении тепловой нагрузки до 85%). Полученные до настоящего времени результаты длительности пуска и загрузки агрегатов, в част- [c.102]

Темп пуска энергоблока из холодного состояния, как правило, определяется турбиной. Режим пуска турбины определяет растопку парового котла. При этом заданйый график изменения давления выдерживается путем подачи топлива, а температурный режим —с помощью пароохладителей. При остановке на короткое время (ночь, сутки) задача последующего пуска неостывшего блока несколько усложняется, поскольку его узлы и детали остывают с различной скоростью. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...