Соединения Диаметры нормальные

Компоновку необходимо вести на основе нормальных размеров (циа-метры посадочных поверхностей, размеры шпоночных и шлицевых соединений, диаметры резьб и т. д.). Особенно это важно при компоновании узлов с несколькими концентричными посадочными поверхностями, а также ступенчатых деталей, форма которых в "значительной степени зависит от градации диаметров. [c.83]

Допуски выбирают по табл. 34. В зависимости от назначения соединения принимают нормальную или пониженную точность. Последняя предназначена преимущественно для грубых соединений с отверстием, имеющим разрез и стяжку, а также для грубых конических соединений. Допуски на диаметры начальной окружности даны для скользящей посадки с зазорами от нуля до суммы допусков на диаметры отверстия и вала. [c.852]

При сварке деталей по клею на режимах, принятых для сварки без клея, сварные точки имеют несколько больший диаметр литого ядра. Это связано с уменьшением шунтирования тока через случайные контакты, расположенные вокруг контактной площадки. Поэтому для получения нормальных сварных точек необходимо уменьшать силу сварочного тока или несколько увеличивать сварочное давление. В клеесварных соединениях диаметр сварных точек может быть даже меньше, чем в обычных сварных соединениях, выполненных без клея, так как несущая способность клеесварных соединений выше обычных точечных соединений. [c.222]

Шпилька представляет собой цилиндрический стержень, концы которого имеют резьбу. Наибольшее распространение получили шпильки, изготавливаемые по ГОСТ 22032-76 (рис. 305, а). Резьбовой конец шпильки /, называется ввинчиваемым или посадочным резьбовым концом. Он предназначен для завинчивания в резьбовое отверстие одной из соединяемых деталей (рис. 305,6). Длина /, ввинчиваемого резьбового конца определяется материалом детали, в которую он должен ввинчиваться, и может выполняться разной величины /, = d-аля стальных, бронзовых и латунных деталей /j = = l,6 /-для чугунных деталей, 1 = 2,5г/-для деталей из легких сплавов ( /-наружный диаметр резьбы). Резьбовой конец шпильки Iq называется просто резьбовым концом и предназначен для навинчивания на него гайки при соединении скрепляемых деталей. Под длиной шпильки / понимается длина стержня без ввинчиваемого резьбового конца. Длина резьбового (гаечного) конца Iq может иметь различные значения, определяемые диаметром резьбы d и высотой гайки. Шпильки изготавливаются на концах с одинаковыми диаметрами резьбы и гладкой части стержня посредине (рис. 305) нормальной и повышенной точности. [c.162]

ГОСТ 6033 — 51 устанавливает для эвольвентных шлицевых соединений (табл. 20) угол зацепления (угол исходного контура рейки) о = 30° и ряд модулей в пределах m = 110. Для получения нормальных наружных диаметров в некоторых соединениях введена, коррекция с положительным или отрицательным коэффициентом сдвига инструмента л = 0,5 [Л — m z + 1)] (где Z - число шлицев, D — наружный диаметр шлицев) [c.257]

Государственные стандарт (ГОСТ 24069—80 и 24070—80) охватывают два вида соединений шпонки тангенциальные нормальные для валов диаметром [c.130]

Условное обозначение гайки содержит размер резьбы и номер стандарта, устанавливающего конструкцию. Например, запись Гайка М12 ГОСТ 5915—70 обозначает, что гайка имеет диаметр метрической резьбы 12 мм с крупным шагом, шестигранная, нормальной точности. Изображение гайки с метрической резьбой диаметром 36 мм в соединении с другими деталями (см. рис. 13.21). [c.213]

Принцип предпочтительности. Обычно типоразмеры деталей и типовых соединений, ряды допусков, посадок и другие параметры стандартизуют одновременно для многих отраслей промышленности, поэтому такие стандарты охватывают большой диапазон значений параметров. Чтобы повысить уровень взаимозаменяемости и уменьшить номенклатуру изделий и типоразмеров заготовок, размерного режущего инструмента, оснастки и калибров, используемых в той или иной отрасли промышленности, а также чтобы создать условия для эффективной специализации и кооперирования заводов, удешевления продукции при унификации и разработке стандартов применяют принцип предпочтительности. Согласно этому принципу устанавливают несколько рядов (например, три) значений стандартизуемых параметров с тем, чтобы при их выборе первый ряд предпочитать второму, второй — третьему. По такому принципу построены ряды диаметров и шагов метрической резьбы, ряды нормальных углов, стандарты на допуски и посадки для гладких цилиндрических соединений и т. д. Кроме того, рекомендуется создать отраслевые ограничительные стандарты, сводящие к необходимому минимуму число допускаемых к применению параметров, типов и типоразмеров изделий. [c.43]

Соединение стальных труб производится встык электросваркой сплошным нормальным швом. Фасонные части для соединений и переходов при различных диаметрах изготавливают по выкройкам из листовой стали и обрезков труб электросваркой. [c.139]

На фиг. 124 представлен колодочно-ленточный тормоз главной лебедки экскаватора ЭШ-4/40. Главная лебедка имеет два барабана, оси вращения которых параллельны. Каждый барабан снабжен нормально разомкнутым тормозом, выполненным по схеме простого тормоза. Оба тормоза независимы друг от друга. Замыкание их производят от гидравлической системы управления. Поршень цилиндра управления 2 соединен с коленчатым рычагом /, к малому плечу которого прикреплен сбегающий конец ленты. При приложении усилия к педали управления рычаг 1 поворачивается и тормоз замыкается. При снятии усилия с педали рычаг 1 под действием пружины растяжения 3 возвращается в исходное положение, размыкая тормоз. Отходу ленты от шкива способствуют также пружины регулировочных болтов 4, соединенных с жестким, неподвижным бугелем 5, закрывающим тормоза. Лента каждого тормоза состоит из двух частей, соединенных в средней части дуги обхвата подпружиненным болтом 7, являющимся также компенсатором износа колодок. Пружина болта 7 также способствует отходу ленты от шкива при размыкании тормоза. Колодки 6 тормоза равномерно распределены по ленте и жестко прикреплены к ней каждая шестью заклепками. При диаметре поверхности трения 1650 мм минимальный радиальный отход колодок от шкива принят равным 2 мм. [c.202]

Шпилька недовернута, выступающая часть ее длиннее, чем это требуется по техническим условиям, однако далее шпилька не вращается. Необходимо вывинтить шпильку, пройти резьбу метчиком и поставить другую шпильку, с меньшим средним диаметром резьбы. Если выступающая часть шпильки превышает нормальный размер менее чем на 1 — 1,5 шага резьбы, то в некоторых соединениях такую шпильку иногда оставляют, но под гайку устанавливают индивидуальную шайбу увеличенной толщины. [c.141]

Так как винтовые соединения обычно многократно собирают и разбирают (при каждой разборке и сборке, а иногда дополнительно и при пригонке), посадка резьбы здесь не может быть с натягом, как в шпильках резьба в этом случае имеет размеры, обусловливающие нормальный зазор по среднему диаметру, как в сопряжении болт — гайка, но гайкой в данном случае могут быть корпусные детали из стали, чугуна, алюминиевого сплава и пр. [c.157]

Охватываемая деталь имеет наружный диаметр больший, чем диаметр отверстия охватывающей детали, и соединение их при относительном продольном перемещении в процессе сборки происходит с деформированием металла (явления механического и молекулярного характера), в результате чего на поверхности контакта возникают значительные нормальные давления и силы трения, которые препятствуют сдвигу этих деталей. Необходимость в дополнительных конструктивных креплениях деталей в таких соединениях обычно отпадает. [c.243]

Связь между шириной Ь и глубиной t паза b-Yt(D — t). Для усиленного типа соединения t = О,ID Ь - 0,3D. В нормальной серии для самых малых диаметров t 0,1Д [c.203]

Общий для охватывающей и охватываемой поверхностей основной расчётный размер называется номинальным размером соединения и соответственно номинальным охватывающим размером (номинальный диаметр отверстия) и номинальным охватываемым размером (номинальный диаметр вала). Номинальные размеры должны назначаться из ряда нормальных диаметров по ОСТ 6270. [c.3]

Выбор диаметра электрода обусловливается главным образом толщиной свариваемого металла н видом соединения. В соответствии с последними и располагаемым электросварочным оборудованием определяется нормальная сила тока. [c.467]

Допуски выбирают по табл. 24. В зависимости от назначения соединения принимают нормальную или пониженную точность. Последняя предназначена преимуш,ественно для грубых соединений с отверстием, имеющим разрез и стяжку, а также для грубых конических соедииеншг. Допуски на диаметры [c.543]

Ослабление вкладышей в посадке. Как известно, вкладыши шатунных и коренных подшипников тепловозных дизелей изготовляют с увеличенным наружным диаметром. При плотном прижатии такого вкладыша к постели его торцы будут возвышаться над ней на Д/г (см. рис. 3.12, в). При сборке подшипника вкладыши обжимают, создавая натяг, соответствующий примерно прессовой посадке. Ослабление вкладышей в посадке (потеря натяга в соединении) у нормально собранного подшипника происходит из-за деформации гнезда подшипника или самих вкладышей, ослабления крепления крышки подшипника, незначительного изнашивания контактирующих поверхностей вкладышей и гнезд подшипников или фретинг-коррозии, а также усадки металла вкладышей. Чаще всего такое явление наблюдается у шатунных подшипников. Внешними признаками работы вкладышей со слабой посадкой могут служить гладкая, засветленная (без следов механической обработки) поверхность торцов в плоскости разъема, наличие у кромок торцов мелких острых заусенцев, искаженная форма отверстия под штифт. [c.136]

Низка усталостная прочность точечных соединений низколегированных сталей. Например, сталь 12Г2А на листах + мм имеет статическую прочность точки 750 кг, усталостную — 58 /сг сталь 12ХГС на листах 1,5 + 1,5 мм имеет разрушающие усилия при статическом загружении 1445 кг, а при усталостном — 108 кг. Точечное соединение аустенитной стали ЭИ654 (предел прочности Tj = 100 кг/мм ) на листах 1,5 + 1,5 мм имеет разрушающую статическую нагрузку, равную 1400 кг, а усталостную — меньше 100 кг. Указанные цифры приведены при испытании точек пульсирующими усилиями при срезе. При испытаниях на отрыв статическая и усталостная прочность точечных соединений при нормальных соотношениях между диаметром и толщиной листа составляет нередко 0,3 прочности при срезе. [c.293]

На рис. 390, а—в приведен пример компонования вала с насадной деталью, опертую в бронзовой втулке. В, конструкции а выбор посадочных диаметров не продуман. Правильно назначен основной посадочный размер (диаметр опорной шейки) из числа нормальных (050). Далее допущены ошибки. С целью уменьшения расхода бронзы конструктор принимает толщину стенок втулки равной 3,5 мм, вследствие ч его получается нестандартный размер наружного диаметра втулки (0 5Т). Стремясь увеличить прочность вала в насадном соединении, конструкг<Ч> уменьшает диаметр вала пЬ отношению к диаметру шейки на 2 мм на сторону, в результате чего получается нестандартный диаметр 0 46, который приводит к размеру резьбы М45 под затяжную гайку. [c.543]

В компоновке на основе нормальных размеров (конструкция б) наружный" диаметр втулки 60 мм, диаметр насадного соединения 46 мм. ОГсюдд следует размер резьбы М42. Однако стандартиза1щя размеров в данном случае приводит к некоторому снижению прочности вала и увеличению массы бронзовой втулки. В более рациональной конструкции в диаметр шейки 55 мм, наружный диаметр втулки 60 мм, диаметр насадного соединения 50 мм. [c.543]

Между шириной Ь (рис. 8,5) и глубиной t паза существуют определенные соотношения. Ширина паза h находится как половина длины хорды сегмента, стрела которого равна t. В соединениях усиленными шпонками / = 0,Irf и b = 0,3d, в соединениях нормальными шпонками t изменяется от 0,1 Ы для малых диаметров до 0,066с/ для больших, соответственно Ь изменяется от 0,32d до 0,24Hd. [c.130]

Заклепочные соединения — наиболее старинная разновидность неразъемных соединений.. Конструктивно заклепочное соединение сравнительно просто (см. рис. 3.1, а) и осуществляется следующим образом. В совмещенные отверстия соединяемых деталей вставляют заклепку 1, которая представляет собой цилп.чдрпче-ский стержень с закладной головкой 2. Зате.м осаживая (расклепывая) выступающий конец заклепки, образуют вторую замыкающую головку 3. Заклепки стандартизованы для диаметров й до 37 м.м, причем каждому 1 соответствует несколько нормальных [c.355]

Пример 14.1 (к 14.2). Валик АВ и жестко соединенный с ним ломаный стержень СВ вращаются с постоянной угловой скоростью со вокруг оси АВ (рис. 14.21, а). Построить эпюры М, Q и N от действия инерционных сил и найти частоту вращения валика, при которой наибольпгае нормальные напряжения от инерционных сил равны [ст]. Поперечные сечения валика и стержня круглые с диаметром 4. [c.534]

Однако важно знать не только как изменяются механические свойства пластмасс в зависимости от их старения (в аппарате искусственной погоды и при атмосферном хранении), но и как отразится старение полимеров на их работоспособности. Для этого необходимо проводить испытания уплотнителей на работоспособность в различных режимах эксплуатации транспортировка системы на большие расстояния, работа по программе, длительное хранение. Рассмотрим результаты такого вида испытаний соединений с капролоновыми прокладками. Были испытаны шесть партий уплотнений. Каждая партия состояла из 24 линз. Методика испытаний предусматривала выдержку партии уплотнительных линз на открытом воздухе, статические испытания давлением 250-10 Н/м при нормальной температуре, при температуре 325 и 223 К, а также вибрационные испытания, имитирующие транспортировку агрегата по трассам с различным дорожным покрытием. Одна из шести партий линз хранилась в течение года на открытом воздухе. У всех линз за испытуемый период раз в месяц измерялся внешний диаметр, внутренний диаметр и высота. По этим параметрам были подсчитаны средние значения по месяцам, которые сведены в табл. 13. Перед каждым замером на линзах проверялось наличие трещин, царапин, а также после замеров каждая линза спрессовывалась в закрытом ниппельном соединении на ручном насосе давлением Р = 300-10 Н/м в течение 5 мин. Во время испытаний температура воздуха изменялась от + 300 К (в июле, августе) до 250 К (в январе, феврале) влажность воздуха была в пределах 40—100%. [c.131]

Для размеров шпонок и пазов установлены следующие поля допусков h9 для ширины шпонки 6 hll для высоты шпонкн ft Ы2 для диаметра шпонки d N9 для ширины паза вала в нормальном соединении и Р9 в плотном соединении [c.206]

Общесоюзные стандарты ОСТ/НКМ 4089 и 409U предусматривают две серии соединений нормальную" и усиленную". Первая охватывает диаметры валов в П1.еделах 60—250 мм, вторая — 100—1000 мм. Элементы, охватываемые стандартом, показаны tia фиг. 90. [c.203]

Американский стандарт даёт числовые значения элементов шлицевого профиля и допуски для 6-, 10-, 16-, 24- и 36-шлицевых соединений с углом зацепления в 30° для диаметров делительной окружности от 0,75 до 4,125". Кроме того, для каждой из пяти серий установлены по три разные глубины шлицев мелкие (shallow), нормальные (intermediate) и глубокие (deep). [c.75]

Смотреть страницы где упоминается термин Соединения Диаметры нормальные : [c.380] [c.157] [c.320] [c.77] [c.107] [c.219] [c.296] [c.75] [c.311] [c.190] [c.240] [c.370] [c.74] [c.197] [c.539] [c.146] [c.358] [c.200] [c.45] [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...