Среднее значение, составление--скоростей

Симметричная часть аффинора 79 Симметричный аффинор 79 Система отсчета, значение—для формы движения 71 Скорость, потенциал - 110 Смешение, явление—устойчивых слоев воздуха 44 Сообщающиеся сосуды 26 Сопряженный аффинор 78 Среднее значение, составление--скоростей 210 [c.223]

При неустановившемся движении изменение количества движения выделенной массы жидкости происходит не только вследствие перемещения границ, но и вследствие изменения скоростей внутри выделенной жидкости. Если, как это часто бывает при турбулентных движениях, скорость неустановившегося потока в среднем не изменяется, то сумма изменений количеств движения внутри выделенного объема в среднем получается равной нулю, и тогда можно применять к неустановившимся потокам теоремы о количестве движения и моменте количества движения также, как и к установившимся. Правда, в таких случаях необходимо соблюдать осторожность при составлении средних значений на контрольной поверхности (см. 14). [c.115]

Эту величину можно рассматривать, если не равной, то по крайней мере пропорциональной пульсационной скорости и. Что касается пуль-сационной скорости V, то для ее оценки предположим, что два жидких шара, попадающих в рассматриваемый слой с разных сторон и движущихся в этом слое друг за другом, сближаются или удаляются друг от друга с относительной скоростью 2/ . Из этого предположения следует, что пульсационная скорость также должна иметь порядок величины 1 . Наконец, приступая к составлению среднего значения u v, ау [c.162]

Для подобных явлений безразмерные критерии, составленные из величин, входящих в условия однозначности, должны быть равны. При этом, составляя безразмерные критерии (тем или иным способом), можно в качестве характерных физических величин принимать средние их значения. Покажем правомерность такого положения, для чего сравним масштабные коэффициенты (масштабы), например, скоростей местных оси и средних а . [c.383]

Величина средней удельной работы деформации а и работы а , расходуемой на деформацию образца до предела ползучести, в значительной степени зависит от скорости нагружения. Как следует из табл. 9 [3], эти значения изменяются в зависимости от скорости нагружения индивидуально для каждой пластмассы, поэтому нельзя вывести общую зависимость ударной прочности аморфных и кристаллических полимеров от скорости нагружения. Аналогичные выводы вытекают из табл. 10, составленной Винцентом [4], и из рабочих диаграмм, разработанных Ричардом [5], для некоторых аморфных и кристаллических полимеров (рис. 76, 77 и 78). [c.68]

На основании анализа различных методов математической обработки и установления корреляции выбрана методика, основанная на применении моментов распределения [138, 154],i что существенно сокращает вычислительную работу. Исследования проводились на партиях с большим объемом экспериментальных данных (100—150 шт.). Начальный этап обработки включал в себя составление корреляционных сводок и вычисление средних (X и F) и среднеквадратических значений Sx и Sy) экспериментальных результатов х и у, т. е. значений предела прочности при сжатии и скорости продольных волн в каждом образце. После этого производился подсчет частных средних для каждой строчки корреляционной таблицы по формулам [c.131]

Скорости в струе измеряли с помощью трубки полного напора, подсоединенной к микроманометру. Перемещение трубки обеспечивалось координатником. Высота щели Я между стенками варьировалась в опытах от 0,002 до 0,015 м. Число Рейнольдса, составленное по гидравлическому диаметру начального сечения и средней скорости в нем, во всех опытах превышало 5000. Опыты показали, что значения скоростей, подсчитанные по формуле (116), оказываются заниженными на 5—6% [c.112]

Из условия (166) видно, что на величину у оказывает влияние масса вагона. У груженого вагона 7 меньше по сравнению с порожним, так как значение числителя не изменяется, а знаменатель (масса у груженого вагона) больше массы порожнего. Следовательно, при одинаковых равнодействующих силах, приложенных к груженому и порожнему поезду одного и того же веса, величина ускорения груженого поезда будет больше по сравнению с порожним, т. е. скорость поезда, составленного из порожних вагонов, возрастает медленнее, чем скорость поезда, составленного из груженых вагонов. Величины у и I различны для электровозов, тепловозов, паровозов, пассажирских, грузовых груженых и порожних вагонов (табл. 3). Все это учесть на практике весьма трудно. Поэтому при эксплуатационных расчетах для всех поездов принимают в среднем у = 0,058 = 120 км/ч за 1 ч == 2 км/ч за 1 мин = /30 км/ч за 1 сек. В этом случае уравнение движения поезда имеет вид [c.119]

Членом 2+1 здесь учтено наличие подогревателя. поверхность которого для простоты принята равной поверхности конденсатора. Если конденсаторы различных ступеней неодинаковы по размерам, то в формулу подставляют среднее значение Н. Величину поверхности каждой ступени Я) можно найти по графику (рис. 93), где дана удельная поверхность (в лё) на 1 г/час производительности опреснителя в зависимости от числа ступеней и требуемого удельного расхода тепла. График составлен для случая работы опреснителей с температурой воды перед первой ступенью 75—80° С, обычной для судовых опреснителей рассматриваемого типа. Принято, что поверхности нагрева образованы трубками с наружным диаметром 16 мм, скорость воды в трубках 1,5 uj eK. Методика определения поверхности нагрева изложена в 22. [c.255]

При экспериментальном определении скорости звука в насыщенном паре измеряют, вообще роворя, некоторое среднее значение скорости, составленное из скорости звука с - на кривой насыщения при подходе к ней из области двухфазных состояний (т. е. от влажного пара) и скорости звука с яа кривой насыщения при подходе к ней из области однофазных состояний (т, е. от перегретого пара). Разность с -Ф—сД-Ф представляет собой скачок скорости звука на кривой насыщения. [c.150]

Значение таблиц уменьшается также и тем, что содержащиеся в них рекомендации по режимам резания из-за связанных с составлением таких таблиц больших затрат пересматриваются редко. Как это показано на рис. 176, средняя применяемая часовая скорость резания Оео для обдирочных работ по стали Ск45 вследствие технического прогресса за последние тридцать лет повысилась на 50%. Но это повышение скоростей в производственной практике происходило с большим запаздыванием. Это же относится и к величинам подач. Кроме того, практик-производственник с трудом может добыть из большого количества разбросанной информации необходимые ему какие-либо конкретные данные. [c.178]

В. М. Коновалов исследовал водяные струн, вытекающие из сопла в пространство, замятое водой, находящейся в неподвижном состоянии. Считая, что масса струп изменяется по длине ее за счет подсасывания в нее жидкости из окружающего пространства, проф. Коновалов применяет к струе общее уравнение движения потока с переменной массой. Принимая затем давление в струе постоянным II пренебрегая обычными силами трения, он приходит к уже известному нам положению, что секун.лпое количество движения в каждом сечении струи имеет одно и то же значение. Далее, из уравнения динамического равновесия, составленного с учетом сил сопротивления трения, и уравнения постоянства количества движения В. М. Коновалов получает для средней скорости в сечении струи, отстоящем на расстоянии I от насадка, сле.чующее выражение [c.113]

Развитие ударно-волнового процесса и разрушения в трехслойной пластине под действием прямоугольного импульса давления показано на рис. 19. Первый слой алюминия имеет ширину 0,025 м (40 дискретных элементов), второй слой из резиноподобного материала шириной 0,005 м (20 элементов) и третий слой из алюминия шириной 0,02 м (20 элементов). На рис. 19, а—в представлены три последовательных момента времени, соответствующих формированию ударной волны давления в первом слое алюминия и ее продвижению по толпцше пластины. После прекращения действия импульса давления в лицевой части пластины происходит интенсивная разгрузка сжатых элементов у свободной поверхности, которая приводит к лицевому отколу (индикаторная линия разрушенных элементов в верхней части графиков принимает значение 1,0). Максимальная скорость этих осколков составляет 300 м/с и направлена в противоположную TopoHy o i z. Штриховая линия распределения скоростей имеет шкалу v = vJvo, Уо = 1000 м/с единица давления Ог = 100 кбар (сплошная линия) кривая, составленная из кружков, соответствует распределению по дискретным элементам внутренней энергии в рассматриваемый момент времени (шкала энергии нормирована относительно величины 4о = 10 нм). Моменты времени, представленные графиками на рис. 19, г, д, характеризуют отражение ударной волны от среднего мягкого слоя, возникновение зоны разрушения в средней части первого слоя, дальнейшее распространение фронта разрушения к границе с мягким слоем и одновременное поглощение части энергии мягким слоем при прохождении в него ударной волны. Стадия развития процесса на рис. 19, е является завершающей, после которой следует разлет осколков без взаимодействия друг с другом, так как распределение скоростей имеет вид монотонно возрастающей функции. Четыре характерных участка изменения скорости вдоль оси z показывают картину разлета осколков, которые образовались при разрушении лицевой части первого слоя, внутреннего откола в первом слое, частичного разрушения мягкого среднего слоя в окрестности границы с мягким слоем и, наконец, откола тыльной части пластины в третьем слое, скорость осколков которых составляет 250 м/с. Распределение внутренней энергии в момент времени i = 39,4 мкс (см. рис. 19, е) характеризует диссипацию энергии в результате упругопластического деформирования и разрушения трехслойной пластины. Как видно из этого графика, максимальная диссипация энергии имеет место в зоне лицевого откола и разрушения в окрестности границы первого и второго слоев. [c.134]

В ВВОДНОЙ главе (разд. 1.3) приведена деформационная карта для никеля. Эта деформационная карта, взятая из работы Эшби и Фроста [26], определяет для данного среднего размера зерен й =1,0 мм области внешних условий, при которых в процессе ползучести никеля действуют различные деформационные механизмы дислокационное скольжение, происходящее без заметного участия возврата дислокационная ползучесть, контролируемая диффузией вдоль Ядер дислокаций дислокационная ползучесть, контролируемая объемной диффузией, диффузионная ползучесть, осуществляемая направленной полем напряжений диффузией вакансий либо по границам зерен (ползучесть Кобле), либо в объеме (ползучесть Набарро - Херринга)" .В предыдущих главах подробно обсуждены все эти типы ползучести. Как уже упоминалось в разд. 1.3, первые деформационные карты опубликовал Эшби [24], который исходил из идеи Виртмана о "диаграмме ползучести" [25]. Работа Эшби дала импульс к составлению карт для многочисленных металлических материалов (см,, например, [320-322]). Деформационные карты, с одной стордаы, демшстрируют состояние знаний о механизмах ползучести соответствующих материалов и, с другой стороны, позволяют прогнозировать механизм, который при данных внешних условиях будет определять скорость ползучести. Их Практическое значение заключается, кроме всего сказанного, в том, что они дают возможность направленного изменения структуры с целью повышения при определенных условиях сопротивления ползучести. [c.198]

Безразмерные критерии, составленные из условий однозначности, называются определяющими критериями, остальные критерии являются неопределяющими. Например, потери напора hi по длине в круглом трубопроводе зависят от режима движения жидкости (определяемого значением Re=ud/v), кинематической вязкости жидкости V, шероховатости стенок Д, диаметра трубопровода d, средней скорости v и длины трубопровода I. Очевидно, безразмерные критерии Re A/d Ijd являются определяющими. Потери напора [c.344]

В табл. 10, составленной по материалам НИБТН, приводятся средние поправочные коэффициенты на скорость резания, допускаемую резцами, оснащенными пластинками твердых сплавов, в зависимости от стойкости резца (для стойкости Г = 30 мин. значение скорости резания принято за единицу). [c.164]

Ог) к средне горизонтальной скорости в точках границы. Но средняя горизоатальная скорость на границе пограничного слоя равна У что же касается средней вертикальной скорости, то она не зависит от и, а определяется лишь относительным пуль-сационным движением, связанным с переносом импульса в направлении оси Ог. Следовательно, в силу соображений размерности эта вертикальная скорость должна быть пропорциональной динамической скорости составленной по значению то при данном X. [Отсюда вытекает соотношение [c.275]

Приборы, применявшиеся в перечисленных выше измерениях спектров атмосферной турбулентности, по своей инерционности и габаритам не позволяли надежно регистрировать наиболее мелкомасштабные компоненты турбулентности и перейти через верхнюю границу инерционного интервала спектра волновых чисел (или частот). Эту трудность удалось преодолеть в последние годы ряду исследователей, создавших достаточно малоинерционные и малогабаритные датчики скорости и использовавших их для измерения спектров турбулентности (и в природных и в лабораторных течениях) не только в инерционном интервале, но и в интервале диссипации. Назовем прежде всего относительно раннюю работу Бетчова (1957), использовавшего термоанемометр с платиновой нитью толщиной 1,25 мкм и длиной 1 мм и проведшего с его помощью измерения спектра турбулентности, образующейся в весьма своеобразных условиях — внутри трубы при засасывании в нее воздуха через 80 отверстий в ее передней и боковых стенках и перемешивании образующихся воздушных струек. Число Рейнольдса, составленное по средней скорости и диаметру отдельнЬй струйки, здесь было равно 3,5 Ю , но турбулентность была гораздо более интенсивной, чем в аэродинамической трубе за решеткой при Re того же порядка, и характеризовалась значительно большими значениями пульсационного числа Рейнольдса Re . Согласно полученным Бетчовым результатам, одномерный продольный спектр El (k) пропорционален на довольно большом интервале [c.436]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...