Г алит условия

Естественно, что Л и Г в силу эмпирических законов трения всегда должны удовлетворять соответственно условиям 1 Л ,Г < АЛ/, [c.43]

Невязка г) будет иметь наивысший порядок малости для рассматриваемого случая, если сумма членов, имеющих порядки малости ниже чем 0(Дт ) и О (Ал ), окажется равной нулю. Последнее имеет место при выполнении условий [c.64]

При разработке системы контроля размеров деталей на АЛ из агрегатных станков необходимо решить следующие задачи а) определить целесообразность применения контрольных автоматов б) обеспечить условия успешного функционирования контрольных автоматов в) определить функции контрольных автоматов и выдаваемые ими сигналы г) обеспечить возможность контроля размеров деталей на всех стадиях обработки. [c.96]

Условия эксплуатации, обеспечивающие нормальную работу АЛ, регламентируются инструкцией по эксплуатации. Точность, надежность и производительность, указанные в конструкторской документации на АЛ, могут быть обеспечены только при условии а) соблюдения правил технического обслуживания и эксплуатации б) своевременного и качественного проведения текущих и плановых профилактических осмотров и ремонтов в) рациональной организации выполнения всех работ по эксплуатации, техническому обслуживанию и ремонту с минимальными затратами рабочего времени г) ответственности обслуживающего персонала за техническое состояние АЛ. [c.385]

Из условия полноты системы определяется постоянная интегрирования Коэффициент использования АЛ определяется по формуле г = (2)ч-Роя 1 (г - Рпо (2)-ьр,, 1 ВЬШОДЫ [c.105]

Удобно ввести эффективный потенциал взаимодействия с той же длиной рассеяния а, но допускающий применение теории возмущений. Тогда в борновском приближении заменяют У (р) величиной АлА а/т. Условием слабой неидеальности Б,-г. служит неравенство [c.219]

Решая интегродифференциальное уравнение (10) при краевых условиях (13) и (19) и при заданных 5л, г , л, сгл, 7л и Ал, получим функцию 1 т,г), [c.647]

Т. А. Миндлина и Н. Л. Оболочкова [77] рассмотрели упругие установившиеся колебания возникающие в бесконечной пластине, ослабленной циклически симметричной системой криволинейных отверстий, под действием пульсирующей нагрузки, заданной на контурах отверстий и удовлетворяющей условию циклической симметрии. Форма отверстий задается функцией г = + еД . Решение задачи строится в виде ряда по малому параметру е. Получаемая при этом в каждом Приближении задача для пластинки с циклически симметричной системой круглых отверстий решается с помощью итерационного процесса. В работе приводятся описание и текст программы на языке АЛ ГО Л-60, а также результаты контрольного счета. [c.301]

Посмотрим, какие стеснения налагают эти условия на возможные перемещения. Для этого координатам даем соответствующие приращения и левые части полученных таким образом уравнений /(лг + ал , + -г,4-8гг . ..) == О [c.434]

Всякий тензор (аи) может быть (единственным образом) представлен как сумма симметричного тензора (eг ) и антисимметричного (Ргз)- Действительно, положим г = e j + p J. Переставляя значки I, / и замечая, что, по условию, ел = e J, рл = — р- , получаем ал е — р . В соединении с предыдуш,им равенством это дает [c.639]

При доказательстве обозначим через (х) от-вектор, представляющий к-п столбец матрицы Л (х). Так как вектор А х) х) должен быть градиентом для каждого скалярного полинома f = f(x) =/(г,,. .., х ,. ... .., г, ) и, следовательно, для каждого скалярного полинома f = f x ) одной переменной г, то, положив g iik) =/х/. (гл), увидим, что вектор g(ij,)At(i) представляет собой при любом к градиент любого скалярного полинома sixi) относительно скаляра ц. Отсюда следует, что если вектор-функции, представляющие собой градиенты, удовлетворяют условию интегрируемости, то каждый компонент вектора л(г), кроме /с-го, должен обращаться тождественно в нуль, а к-й компонент вектора 4л (г) должен зависеть лишь от А-го компонента вектора х= Xi). Другими словами, пг-мат-рица А х) должна представлять собой диагональную матрицу, в которой А-й диагональный элемент обозначим его через а = ак (х) — является функцией лишь одного компонента х/, вектора х = (z )- Следовательно, утверждение, что А х) = где ц = onst, эквивалентно условию а,(г.-) = = ал Хк). Если же условие а<(г<) = ak Xk) не удовлетворяется, то вектор A x)fx(x) не может быть градиентом дня одночленов j x) = где I, к произвольны. [c.13]

Na l, насыщенного сероводородом до 1300 мг/л, показал, что при равномерном характере разрушения потери массы достигают максимума через 40-50 ч и составляют 5 Ю" г/ (м ч). затем уменьшаютсяи стабилизируются через 250-275 ч на 2, вЗЛО"" г/(м ч). Не защищенная алюминиевым покрытием э аль показывает в этих условиях недостаточную коррозионную стойкость (балл коррозионной стойкости — 8—9). [c.95]

АЛ /И 1 (или АЛ /Жг) < 0,1. Первое условие означает, что изменение температуры одного теплоносителя незначительно по сравнению с изменением температуры другого. Так как kA[ W2 = 5Т2/АТ, второе условие еоот-ветствует случаю, когда ЪТ2 АТ. В других случаях при равных температурах теплоносителей на входе и заданных отношениях УУ 1 г и [c.138]

Если твердая система совершенно свободна, т, е. подчинена исключительно вырая4енным выше условиям твердости, то оба бесконечно малых вектора йО ж ал Ш могут быть выбраны совершенно произвольно поэтому уравнение (16) в сводном виде выражает также все виртуальные перемещения твердой системы в функции от двух произвольных векторов сЮ и шЛ. Если заметим, что каждый вектор зависит от трех параметров, например от своих компонент, то придем к заключению, что для характеристики перемещений твердой системы, подчиненной только связям твердости, нужны шесть произвольных элементов (бесконечно малых, поскольку они происходят от бесконечно малых векторов). Это можно было предвидеть, так как мы имеем здесь дело с системой, имеющей 6 степеней свободы. В соответствии с принятыми обозначениями виртуальных перемещений будет полезно обозначать также церез ьГ виртуальное перемещение произвольной точки Г наЙхен системы, а через 80 виртуальное пере.мещение центра О. Вместе с тем, 80 представляет первую характеристику перемещения, которую мы раньше обозначали через с10. [c.288]

Определим условие, при котором сохраняется состояние равновесия стержня, предполагая, что весом нитей можно пренебречь. Для этого заметим прежде всего, что, в силу симметрии системы и действующих сил относительно вертикали точки 31 центр тяжести стержня, как мы только что отметили, останется на этой вертикали, а сам стержень будет находиться в горизонтальном положении поэтому эту систему можно рассматривать как систему с одной степенью свободы. С этой точки зрения виртуальное перемещение (для указанной конфигурации равновесия) будет определяться вариацией Ш высоты h точки N относительно точки М и вариацией 8<р угла между БВ и АЛ. Для определения соотношения между bh, 8<р возьмем начало координат в точке М, ось. г направим по вертикали MN, ось х — по прямой МА, ось у — по перпендикуляру к плоскости XZ, направленному таким образом, чтобы направление вращения or х к у совпадало с направлением действия приложенной пары. Тогда, выразив, что расстояние между двумя точками О, Б с координатами соответственно а, О, I ж a os[c.264]

Япония. По объему потребления нефти Япония занимает третье место в мире после США и СССР, а по импорту нефти только в 1976 г. уступила первое место США. С 1968 г. по 1973 г. потребление нефти возросло со 143 млн. до 269 млн. т, упало до 244 млн. т в 1975 г. и снова возросло до 263 млн. т в 1978 г. Собственная добыча нефти в этот период составляла примерно 0,5 млн. т в год в стране имеются также гидроэнергия, геотермальная энергия и уголь. Угольная промышленность Японии страдает от тяжелых геологических условий и сложных внутрипроизводственных отношений добыча устойчиво сокраш,алась с 45 млн. т в 1969 г. до 18 млн. т в 1977 г. Исключительно быстрое экономическое раз- [c.328]

При испытании менее тяжелых и более быстроходных головок с электромеханическим приводом для основного механизма фиксации (типа в ) характерны более значительные величины Ад и Ацд, чем у головок с гидравлическим приводом. Механизмы предварительной фиксации (типа а ) работали в тяжелых условиях (зона г ) и в конце испытаний перед ремонтом величины превышали для этих механизмов допустимый уровень (А сд/ /1кдБ = 10 ). Результаты ресурсных испытаний [7] подтвердили эти выводы. Быстроходность, характеризуемая коэффициентом за счет увеличения длительности фиксации, уменьшалась медленнее, чем увеличивалась величина Лд. То же было характерно и для механизмов типа Г , но предельные величины Ал для них были меньше (табл. 2.3.4) из-за большей чувствительности по точности механизма фиксации к износу фиксирующих поверхностей. Поворот здесь осуществлялся с помощью пространственного кулачкового механизма, износ которого приводил к значи- [c.193]

Плоская деформация реализуется в призматическом теле, теоретически бесконечной длины, нагруженном поверхностными и объемными силами, перпендикулярными оси г, интенсивность которых не зависит от г. Тогда все поперечные сечения тела находятся в одинаковых условиях, чем оправдывается задание перемещений в форме (1.1.1). Приближенно плоская деформация осуществляется в удаленной от торцов средней части тела конечного протяжения по оси г. Зависимость напряженного состояния от г учитывается в постановке задач Мичелла и Аль-манзи ( 5 гл. VI), сводящихся к наложению задач Сен-Венана и плоской. [c.463]

При получении глинозема способом спекания из бокситов алю-минатный раствор при карбонизации разлагается неполностью — в растворе после карбонизации остается 3—5 г/л АЦОз. В этих условиях обескремнивание раствора до кремневого модуля 400— 500 обеспечивает получение глинозема марки ГЗ и Г4. Для получения глинозема марки Г2 необходимо глубокое обескремнивание алюминатного раствора — до кремневого модуля не менее 1000. Кремневый модуль раствора перед обескремниванием зависит от концентрации раствора и обычно не превышает 20—50. [c.145]

Стали-3 (детали насоса) и алюминиевого сплава АЛ-2 (гильзы блока цилиндров) в воде следующего состава хлориды — 190- 200 мг/л, сульфаты — 270- 190 мг/л. Общая жесткость 5,7 5,9 мг-экв/л Са — 4,5-ь4,6 мг-экв/л рН = 7,6-г-8. Эта вода применяется для заправки систем охлаждения двигателей в одном из районов Казахстаиа. Результаты, полученные в лабораторных условиях, представлены в табл. 8,8. [c.277]

Процессами структурообразования углеродистого вещества кокса при его прокалке обусловливаются закономерности изменения таких свойств кокса, как истинная (пикнометрическая) плотность и удельное электросопротивление, по которым в настоящее время оценивается степень его термической подготовки при производстве электродных материалов Определяющим фактором для получения необходимых значений истин ной плотности и удельного электросопротивления является температура За время пребывания кокса в печи (1-1,5 ч) он приобретает необходи мые свойства, превращаясь из диэлектрика в электропроводный матери ал, а его истинная плотность увеличивается с 1,4-1,45 до 2,05-2,08 г/см Резкое увеличение истинной плотности кокса начинается при температу ре порядка 700 С, т.е. при условиях, соответствующих наибольшим ско ростям структурной перестройки, изменения содержания углерода и во [c.31]

Таким образом, показано, что при формировании структуры сплава А1— Mg—Zr определенную роль играет, помимо двойного алюминида, сложный алю-минид. Результаты исследования также свидетельствуют о том, что даже при ускоренной кристаллизации в холодной изложнице скорость охлаждения все же недостаточно высока, что обусловливает возможность протекания разделительной диффузии в жидкости, приводящей к образованию первичных кристаллов AlgZr и соответственно к образованию Г-фазы по перитектической реакции. В случае применения больших скоростей охлаждения при затвердевании слитков возможно большее подавление образования первичных алюминидов. Последнее является условием получения аномально пересыщенного по цирконию раствора [276]. [c.165]

Величина АЛ н для различных давлений и паросодержаний может быть получена из материалов исследования барботажного слоя воды. Коэффициент сопротивления в принятой конструкции паропромывочных устройств был найден опытным путем на стенде (фиг. 7). Пользуясь полученными значениями коэффициентов сопротивления и используя значения А/г н, можно достаточно точно определить сопротивление паронромывочных устройств для заданных условий работы котлов. При этом определяющим принято сечение щели на входе в паропромывочное устройство. [c.127]

Ал юмииий — пластичный металл светло-серебристого цвета, имеет малую плотность (2,7 г/см ) и высокую -коррозионную стойкость. На поверхности алюминия всег да присутствует прочная и плотная окисная пленка, ока зывающая защитное действие в атмосферных условиях в незагрязненной морской воде, в парах воды, в уксус кой и лимонной кислотах. Алюминий быстро растворя ется в соляной и разбавленной азотной кислотах и име ет низкую коррозионную стойкость в щелочных средах Технический алюминий марок АД и АД1 в отожженном состоянии имеет предел прочности около 8 кгс/мм , а в наклепанном 14 кгс/мм . Чистый алюминий применяется для изготовления различных емкостей лотков и т. п. и [c.144]

На основе алкилфенольных смол готовят высококачественные масляные грунты холодной и горячей сушки по черным и цветным металлам, стойкие в условиях тропиков (грунты ФЛ-ОЗк, ФЛ-ОЗж, ФЛ-013, АЛ Г-14), атмосферостойкие эмали и лаки холодной и горячей сушки, консервные лаки. [c.606]

В. И. Крутов и И. В. Тарасова, 1964 А. А. Григорян и Б. Б. Кулаченок, 1965 А. А. Мустафаев и С. К. Алиев, 1966 Г. М. Ломизе и И. Н. Иващенко, 1967, и др.). Следует отметить, что взаимная связь указанных процессов в данном случае весьма существенна, ибо просадка приводит к значительному уменьшению фильтрационной способности грунта и тем самым к затруднению замачивания новых областей грунтового массива и соответствующему ограничению дальнейших просадок. Наконец, отметим, чтО в просадочных явлениях наблюдается пороговый эффект — для возникновения просадочной деформации элемента грунта при заданных условиях необходимо, чтобы напряжения превзошли некоторое пороговое значение. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...