Б Био критерий зависимость от температуры

На рис. 21 приведена зависимость критерия (безразмерная температура) в функции от критерия Fo , (безразмерное время). Сплошная кривая соответствует расчету по точной формуле, точки — расчету [c.49]

Для вывода этих последних критериев используются уравнение Клапейрона— Клаузиуса, связывающее параметры насыщения (р, Т") с физическими свойствами, и уравнение Лапласа — Томсона, дающее зависимость температуры насыщения пара от кривизны границы раздела фаз. [c.235]

Методические рекомендации МР 71-82 [7] регламентируют способы определения параметров, характеризующих стадию остановки нестабильно распространяющейся хрупкой трещины, и включают два вида испытаний. Первое из них, проводимое на двухконсольном балочном образце в изотермических условиях, позволяет оценить стадию остановки трещины, обусловленную уменьшением жесткости напряженного состояния в вершине движущейся трещины. Условия остановки в этом случае описываются с помощью как функции температуры испытаний. Второй вид испытаний с предварительным инициированием хрупкого разрушения проводится на плоских образцах при растяжении с градиентом температур рабочей части, что дает возможность оценить условия остановки, происходящей за счет повышения трещиностойкости материала на пути трещины. В качестве критерия используется температура материала в вершине остановившейся трещины t°, а результаты испытаний записываются в виде зависимости ( /сгод) для данной толщины листа, где а — исходное номинальное напряжение. [c.18]

Рис. 32. Зависимость критерия от температуры печи и критерия Р для типовых участков нагрева IV—VI

Определение температуры перехода в хрупкое состояние с помощью специальных образцов. В процессе испытания этих образцов были определены две температуры в зависимости от принятого критерия одна температура — начала возникновения хрупкой трещины (первая стадия разрушения), а другая — распространения хрупкой трещины (вторая стадия разрушения). [c.155]

В работе [31], а также в дальнейших исследованиях поведения ОЦК металлов при различных температурах одним из ключевых вопросов является количественный анализ хрупкого и вязкого разрушений. В частности, необходимо ответить на вопрос, являются зависимости 5к(Г) и е/(7 ) параметрическими или функциональными. Если зависимости Sk T) и 6 (7 ) являются параметрическими, то существует функциональная физически обусловленная связь между критическим напряжением и деформацией, которая может явиться ключом к формулировке критериев разрушения. [c.56]

Кроме феноменологических подходов к проблеме хрупкого разрушения в настоящее время интенсивно развиваются исследования по анализу предельного состояния кристаллических твердых тел на основе физических механизмов образования, роста и объединения микротрещин. Разработаны дислокационные модели зарождения и подрастания микротрещины [4, 24, 25,. 106, 199, 230, 247], накоплен значительный материал по изучению закономерностей образования и роста микротрещин в различных структурах [8, 22, 31, ИЗ, 183, 213, 359, 375, 381], подробно изучены макроскопические характеристики разрушения, в том числе зависимости истинного разрушающего напряжения от разных факторов, таких, как диаметр зерна, температура и т. д. [6, 101, 107—109, 121, 149—151, 170, 191, 199, 222, 387, 390, 410, 429]. Как отмечалось выше, при формулировке критериев разрушения наиболее целесообразным представляется подход, интерпретирующий механические макроскопические характеристики исходя из структурных процессов, контролирующих разрушение в тех или иных условиях. [c.59]

Использование в критерии хрупкого разрушения (2.11) характеристики материала S ставит задачу изучения зависимостей критического разрушающего напряжения от различных факторов температуры, предварительной деформации, истории [c.72]

Характерной особенностью методов начальной стадии является учет существенного влияния на расчетные формулы и на результаты экспериментов начальных условий (критерий Фурье Ро = =aт/б <0,5). Обычно в эксперименте начальные условия требуют постоянства и равенства температур по всей массе образца. В чисто нестационарных методах температурные поля имеют сложную. зависимость от физических свойств тела, геометрических размеров, граничных и начальных условий. [c.126]

ВИЙ получается параметрический критерий 11(1. Если в системе наблюдается существенная зависимость физических свойств от температуры, то из физических условий получаются параметрические критерии, представляющие собой соотношения физических параметров при температуре жидкости и стенки. С учетом параметрических критериев уравнение (1.36) приводится к виду [c.21]

Указание. Значение критерия Био для рассматриваемых условий Bi —аб/Х =35 0,005/45 = 0,0039. Так как Bi< 0,01, то температуру по сечению пластины можно считать постоянной и учитывать ее зависимость только от времени. Для Bi < 0,01 справедлива формула О = [c.186]

Теория пленочной конденсации Нуссельта основывается на следующих основных предпосылках течение конденсата ламинарное напряжение трения на поверхности пленки пренебрежимо мало перенос теплоты лимитируется термическим сопротивлением пленки конденсата физические параметры конденсата постоянны. Для обеспечения лучшего согласия с экспериментом вводят поправки на интенсифицирующее воздействие волнового движения пленки (ву) и изменение физических параметров в зависимости от температуры (е<). Формулы для расчета среднего коэффициента а на вертикальной стенке высотой Н записываются в различных модификациях. Если задан температурный напор то определяющим критерием является приведенная высота поверхности 7 [c.58]

В случае обтекания пластины воздушным потоком уравнение (10.23) вследствие слабой зависимости критерия Рг от температуры (см. табл. 4 в Приложении 1) упрощается и принимает вид [c.157]

По результатам обработки опытных данных, полученных на модели, можно определить конкретный вид функции (2.64) и таким образом обобщить полу ченные результаты, распространив их на все подобные между собой явления. Полученную зависимость затем можно использовать дзя расчета распределения температур в натурном объекте. Она будет справедлива в том диапазоне изменения определяющих критериев подобия, который был исследован в опытах на модели. [c.98]

Рис. 5-27. Зависимость критерия Прандтля для воды и перегретого пара от температуры и давления.

Температуры пластин tx=a, ty=o, h=o можно нантн е помощью графика зависимости температуры середины безграпич1Ю1 [ пластины от критериев Bi и Fo (см. рис. 2-1). Для пластины толщиной 26i = = 200 мм имеем [c.48]

При работе котлов с наработками, близкими к предельным, должны соблюдаться условия, обеспечивающие прежде всего безопасность персонала. Под особым контролем вне зависимости от того, что является критерием долговечности (температура, эрозия, коррозия, малоцикловая усталость), должны находиться барабаны, гибы необо-греваемых трубопроводов, коллекторы и сварные соединения. В отопительно-производственных котельных одним из мероприятий, создающих щадящий режим, является снижение рабочего давления. Однако в этом случае следует учитывать возможность ухудшения циркуляции и не допускать снижения ее ниже значения, рекомендуемого [c.173]

Наибольшее влияние на величину безразмерной температуры оказывают критерии Льжова, Коссовича и фазового превращения. Характерной особенностью является то, что интенсивный рост температуры материала наблюдается только в (весьма узком интервале значений критериев Коссовича и фазового превращения (Ко = 2,0- -2,7 е = 0,250,40). Характер зависимости температуры от массообменного критерия Киршиче-ва является линейным с ростом последнего средняя температура уменьшается. В противоположность этому с увеличением критерия Био повышается и температура материала, однако при значении Bif >10 указанное влияние оказывается весьма слабым. На поле массосодержаний наибольшее воздействие оказывают критерии Лыкова, Кирпичева и Фурье с ростом последних 0 линейно увеличивается. [c.18]

Ввиду трудностей аналитического определения зависимости = = I (бпов.т) она может быть установлена достаточно точно путем численного решения задачи, определяемой системой уравнений (1)—(4) с учетом известной функции Ф - (6пов> т), при использовании вычислительных машин. Такие расчеты в настоящее время проводятся. Результаты расчетов позволяют также найти величины параметров функции распределения и в зависимости от критериев 5к и т и получить графики зависимости температуры поверхности тела в конце начального периода нагрева от начальной температуры и критериев 5к и т. По-видимому, таким же путем может быть разработана методика расчета и наиболее сложного случая одновременного нагрева тел излучением и конвекцией в теоретическом противотоке. [c.272]

Использование другого критерия при испытании образцов Шарпи с V-образным надрезом и прочие испытания. Температура, при которой достигается соответствующий уровень энергии разрушения образцов Шарпи с V-образным надрезом из данной стали, меняется не только в определенном интервале, вьппе которого происходит переход материала от хрупкого к вязкому разрушению, но также и в зависимости от уровня энергии, связанного с вязким поведением материала. Некоторые авторы считают, что важнее знать зависимость температуры эксплуатации от интервала переходной температуры, чем значение энергии разрушения. Это приводит к использованию иного критерия, который в меньшей степени зависит от таких переменных величин, как прочность материала, направление нагружения и показатель вязкости разрушения. Таким критерием может быть угол изгиба образца до разрушения или значение энергии разрушения при определенной температуре, составляюш ее часть энергии, измеренной в образце с вязким характером разрушения. Для многих низкоуглеродистых и низколегированных сталей внешний вид излома изменяется в диапазоне переходной температуры от вязкого волокнистого и шелковистого до хрупкого кристаллического с характерным блеском. Эту особенность также используют для определения переходной температуры посредством оценки процента волокнистости или процента кристалличности. Например, в случае разрушения судов результаты испытаний и эксплуатационных разрушений сравнивали с использованием внешних видов изломов. Проведя анализ свыше 500 разрушений листов в судах, Ходсон и Бойд (1958 г.) сравнили их со значениями энергии разрушения и внешним видом изломов испытанных при температуре разрушения образцов Шарпи. Они установили, что следует принимать во внимание и энергию разрушения и внешний вид излома. Почти все листы, полностью пересеченные хрупкой трещиной, имели энергию разрушения образцов Шарпи с V-образным надрезом <С4,84кгс-м и >70% кристалличности в изломе. Так как большинство разрушений произошло в температурном интервале от О до 10° С, температуру испытания 0° С выбирали произвольно. Считается, что минимальный критерий энергии разрушения образцов Шарпи (4,84кгс-м с 30% волокон в изломе) должен служить признаком для отбраковки листов, обладающих недостаточным показателем вязкости разрушения. [c.220]

Механизм плавления малых частиц обсуждался с различных позиций в ряде публикаций [см. [8]). Выше уже отмечалось, что феноменологические теории, основанные на концепции поверхностного натяжения, неприменимы к малым частицам, показывающим заметное понижение точки плавления. Первую попытку объяснить размерную зависимость температуры плавления малых частиц с микроскопической точки зрения предприняли Матсубара и др. [668, 669], используя критерий нестабильности решетки, которую они описывали самосогласованной эйнштейновской моделью. Однако расчетные значения температуры плавления малых частиц оказались много больше наблюдаемых. [c.224]

Решение уравнения (20) — весьма трудоемкая задача, особенно в связи с тем, что теплофизические характеристики плазмы сильно зависят от температуры, поэтому в большинстве случаев предполагают слабую зависимость температуры при изменении радиальной координаты. Такое предположение оправдано для металлических частиц или частиц с высокой теплопроводностью, т. е. когда критерий Био (В - dJ2k ), характеризующий соотношение между интенсивностью теплообмена частицы с плазмой и полем температур внутри частицы, значительно меньше единицы. Аналогичные условия могут иметь место при низких коэффициентах теплоотдачи и малых размерах частиц. В этом случае уравнение нагрева частиц будет иметь следующий вид [c.75]

Режимы шлифования и затачивания. Стойкость режущего инструмента зависит от режимов, условий затачивания и характе-риктики шлифовального круга. При выборе режимов одним из основных критериев является температура шлифуемой поверхности. Экспериментально установлено, что критическая температура при шлифовании инструмента из быстрорежущей стали 650—750 °С. Критическая температура при- шлифовании инструмента из твердых сплавов находится в пределах 700—1100 °С (в зависимости от марки твердого сплава и метода шлифования), [c.107]

Если рассматривать условия развития микротрещииы в заметную трещину критического размера, то условия исследования еще усложняются. Однако в общем случае можно различать критический диапазон температур в зависимости от того, происходит ли развитие микротрещииы при высоком или низком напряжении. В данном случае низкое напряжение может быть порядка предела текучести, тогда как высокое напряжение может быть на порядок выше. Можно выбрать в качестве критерия величину полной пластической деформации К или раскрытие трещины. Этот вопрос более подробно рассмотрен ниже. Микроскопические критерии критической температуры хрупкости также могут быть различными. [c.281]

Таким образом, критерий растворилюсти (345) может быть с успе. ол1 применен для описания зависимости температуры стеклования такой смеси полимеров, в юторой один из полимеров. хорошо растворяет второй полимер, но этот второй полимер плохо растворяет первый. [c.381]

Результаты таких вычислений, основанные на использовании уравнения Ван-дер-Ваальса, показаны на рис. 56, где фугитивности компонентов этана и гептана представлены в зависимости от концентрации этана при температуре 400 °К и давлении 20 аггил. Графическим методом последовательных приближений найдено, что фазовые составы, которые удовлетворяют критерию равновесия, определяются содержанием 0,22 мольных долей этана в жидкой фазе и 0,58 мольных долей этана в паровой фазе. Экспериментальные данные показывают, что реальные составы содержат 0,20 мольных долей этана в жидкой фазе и - 0,85 мольных долей этана в паровой фазе. [c.275]

На основании полученных опытных значений коэффициентов теплоотдачи найти обобщенную зависимость для расчета теплоотдачи I) условиях естественной конвекции. Учитывая, что критерий Рг для воздуха в широком иитернале температур остается практически постоянным, зависимость искать в виде Nii = /(Qr). [c.59]

ДЛЯ самого узкого зазора приведены иа фиг. 52. Выразив зависимость скорости расхода от разности давлений в виде они нашли, что п меняется между 0,33 и 0,36 в интервале темиератур от 1,4 до 2,1°К в случае широкого за. юра II между 0,27 я 0,28 в интервале температур от 1,4 до 1,77° К для узкого зазора. Их аксиеримеиты подтвердили поведение уровня жидкости в измерительной трубке, наблюдавшееся Бауэрсом и Мендельсоном. Вин-кел и др. [91] в Лейдене также измерили несколько значений критических скоростей в зазорах величиной от 0,43 до 3,1 мк. Они пользовались различными критериями, но показания снимались только для трех температур. Они пришли к заключению, что критическая скорость уменьшается при ио-ггаженни температуры от 1,9 до 1,5° К. [c.832]

Основные характеристики термокатодов — работа выхода бф рабочая температура Т плотность тока насыщения ТЭ /э и ее зависимость от температуры скорость испарения активного вещества при рабочей температуре Чисп эффективность катода ti — отношение плотности тока ТЭ к мощности, затрачиваемой на нагревание катода критерий качества катода t — отношение работы выхода к теплоте испарения активного вещества при данной температуре толщина активного слоя d (для однородных катодов — диаметр). Характеристики различных термокатодов приведены в табл. 25.5—25.14 и на рис. 25.4—25.11. [c.571]

При определенных условиях сопряжения системы с окружающей средой в ней через достаточно продолжительное время установится состояние термодинамического равновесия. В зависимости от конкретных условий критерием этого равновесия является достижение экстремума той или иной характеристической функции. Естественно, особенности равновесия внутри системы от условий сопряжения с окружающей средой зависеть не должны, они определяются лишь независимыми параметрами, определяющими состояние системы. В связи с этим выбор условий сопряжения может быть произвольным. Учитывая, что во всякой термодинамической системе в отсутствие силовых полей и иных особенностей давление и температура должны быть во всех частях одинаковы, в качестве условий сопряжения с 0К ружаю-щей средой примем, o= onst и 7r= onst. В этом случае критерием равновесия явится [c.223]

В слабонеизотермических струях поля температур, как и поля скоростей, подобны и описываются зависимостями, аналогичными приведенным выше в табл. 4. Условием, определяющим неизотермичность струи, служит критерий Архимеда Аг (см. гл. IX), характеризующий соотношение между силами инерции и выталкивающими силами, которые проявляются вследствие разности плотности самой струи и окружающей среды. Исследованиями установлено, что при Аг < 0,001 влияние архимедовых сил совсем мало и кинематика такой струи практически не отличается от изотермической. Поэтому такая струя и называется слабонеизотермической. Подобие поля температур, как и распределение концентрации примесей, тут обусловлено аналогией выражений для коэффициентов турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии (188), (190), (191). [c.266]

Для соответствующих предельных состояний (хрупкого и квазихрупкого) по данным о критических напряжениях ак для образцов с надрезом (кривая 2) производят вычисление критических напряжений для элемента конструкции. В области А при вычислениях в качестве критерия разрушения используют критическое значение коэффициента интенсивности напряжений Ки или раскрытия трещины бк- Определение для температуры Т = — Тэ величин Стк при известном Ki проводится по уравнениям (2.9) линейной механики разрушения (ЛМР) и температурным зависимостям Ki типа (3.4). В области Б (нелинейная механика разрушения — НЛМР) в качестве критерия разрушения используют критическое напряжение Стк, зависящее от температуры Т [по уравнению (3.6)], размеров сечения [по уравнению (3.7)] и размеров трещины [по уравнению (3.8)]. Величины КгеП [c.66]

Характерной скоростью является ос-рсдненное по сечению канала значение и При внешнем обтекании тел характерным размером обычно считается координата, направленная вдоль контура обтекаемого тела, а характерной скоростью — скорость невозмущенного набегающего потока. Аналогичным образом выбирается характерная разность температур (АТ), входящая в критерии Сг (2.69) и Ва (2.72). Например, в зависимости от конкретных условий величина АТ может быть равна следующим разностям температур тела и среды стенок щели, в которой исследуется теплообмен во входном и расчетном сечениях трубы (канала). [c.101]

В формуле (2.101) отношения, содержащие произведение цр и критерий Рг, учитывают изменение физических свойств газа в зависимости от температуры, а множитель в квадратных скобках — влияние продольного градиента давления dpifdx = — piWi(dwildx) и температурного фактора (T t/Tqi)-, Toi = = Г, (1 -)- 0,5(/с — l)Mf). Для расчета q T (х) и Тс используются формулы (2.100) и (2.97). [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...