Расслоение коэффициент

Анализ изменения коэффициента отражения при расслоении на границе основного и плакирующего слоев показывает, что значение энергии волны, отраженной от дефекта, зависит от значений удельных волновых сопротивлений слоев и вещества, заполняющего расслоение, а также от соотношения между толщиной расслоения и длиной ультразвуковой волны. В общем случае при появлении расслоения коэффициент отражения возрастает это явление и положено в основу методик его обнаружения. [c.107]

Теоретически возможен случай, когда при появлении расслоения коэффициент отражения равен нулю, так как при наличии дефекта прозрачность границ повышается. Этот случай может иметь место, если волновое сопротивление вещества, заполняю- [c.107]

На рис. 29 приведены зависимости коэффициента отражения для дефектов типа расслоений в непоглощающих материалах с диэлектрическими проницаемостями от 2 до 10. Толщина расслоений выражена в долях длины волны. Значения коэффициентов отражения по мощности для материалов с e /so > 4 находятся выше уровня 50 дБ при относительной толщине расслоения = 10 , что соответствует при длине волны 30 мм абсолютной толщине 0,03 мм. [c.231]

Рнс. 39. Коэффициент отражения в зависимости от толщины расслоения для разных значений е /Сп < ред [c.231]

В доброкачественной зоне импеданс Zh определяется всеми слоями изделия, колеблющегося как единое целое. Дефект (непроклей, расслоение) ослабляет механическую связь отделенного им слоя с изделием. В зоне дефекта I Zh I обычно уменьшается, что сопровождается изменением угла ф. При изменении Zh изменяется коэффициент передачи преобразователя [c.295]

Эхо-методом контролируют изделия с толщинами более 7—10 мм из конструкционных (полиэфирных и некоторых других) стеклопластиков. При этом выявляют дефекты в виде расслоений, трещин, воздушных пузырей с отражающей поверхностью более 0,5 см . Контроль изделии из стеклопластиков иного назначения затруднен ввиду больших значений коэффициента затухания а. [c.306]

По всем приведенным выше формулам можно рассчитывать интенсивность теплообмена при кипении не только в вертикальных, о и в горизонтальных трубах, если в последнем случае не наблюдается расслоенного течения парожидкостной смеси. Формулы применимы также и для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении в кольцевых каналах. В этом случае расчет ведется по эквивалентному диаметру йэк, а поправка а диаметр в формулы [c.252]

Интенсивная реакция между матрицей и волокном может ослабить их связь в некотором месте, где и произойдет расслоение. Расслоение ведет к увеличению длины участка волокна, на котором при приближении трещины возникают высокие напряжения. Поэтому энергия разрушения может увеличиться, даже если действие механизма, рассмотренного выше, привело к уменьшению коэффициента вариации. [c.27]

Еще одним видом разрушения, присущим исключительно слоистым композитам, является расслоение в условиях плоского напряженного состояния. В простейшем случае этот вид разрушения можно наблюдать при одноосном растяжении плоских образцов со свободными кромками (рис. 3.21). Причиной такого вида разрушения плоских образцов является высокая концентрация межслойных нормальных напряжений в области, расположенной вдоль свободных кромок ), вызванная различием свойств смежных слоев (коэффициентов Пуассона, коэффициентов термического расширения и т. п.) [38]. [c.133]

Методы тепловой микроскопии, например, высокотемпературная вакуумная металлография [ 1 ], позволяющая установить связь между свойствами зерен, их границ и поликристаллического агрегата в целом, первоначально основывались на эффекте термического травления , а также на всех явлениях, связанных с объемными изменениями, приводящими к соответствующему изменению геометрического профиля поверхности исследуемого образца. К таким явлениям относятся диффузия и фазовые превращения и любые другие процессы расслоения структуры при нагреве ИЛИ охлаждении фаз с различными коэффициентами термического расширения. [c.5]

Одним из серьезных недостатков стеклонаполненных композиционных материалов является низкая герметичность. Этот недостаток ограничивает область применения изделий из этих материалов. Для обеспечения герметичности изделий, используемых для транспортировки или хранения жидких и газообразных продуктов, а также изделий, работающих при избыточном внутреннем и внешнем давлении, производится плакирование внутренней или внешней поверхности изделия термопластичными полимерами. Такая плакировка может осуществляться несколькими способами использование для герметизации трубы из термопласта, которая одновременно является оправкой при намотке труб из стеклопластика, нанесение полимерного покрытия в электростатическом поле и центробежным методом. Наиболее характерным дефектом такого типа изделий являются расслоения на границе плакирующего слоя и основного материала изделия. Кроме того, в процессе эксплуатации таких изделий (нагревание, охлаждение, деформации), вследствие различия коэффициентов температурного расширения, а также упругих характеристик, могут возникать дополнительные расслоения и трещины в пограничной области. [c.16]

Сравнение результатов испытаний образцов методом теплового удара с результатами натурных испытаний показывает, что предлагаемый метод обеспечивает объективную оценку разнообразных качеств фрикционных материалов коэффициент трения, стабильность его в процессе торможения, износостойкость, трещинообразование, расслоение, наволакивание, схватывание и т. п. [c.139]

Расслоение частиц по размерам в надслоевом пространстве (рис. 2.6) становится существенным достаточно далеко от поверхности слоя, где концентрация частиц и коэффициент теплоотдачи к трубам конвекцией газа и частиц невелики. Что касается зоны всплесков, то там, видимо, тоже можно пользоваться эквивалентным диаметром частиц, хотя прямых подтверждений этого в литературе нет. [c.122]

Если поток неполностью омывает поверхность нагрева, то у коэффициента теплоотдачи ак появляется сомножитель со — коэффициент омывания, изменяющийся от 0,9 до 1,0. Коэффициент омывания тем меньше, чем больше поворотов и возможностей расслоения газов при имеющейся схеме теплообменника. Чтобы довести его до единицы и полностью использовать повер хность нагрева перед теплообменником, если газы идут из поворотного канала, а также в карманах поворотов самого теплообменника, устанавливаются направляющие лопатки [Л. 3]. [c.298]

На рис. 4.1, а в координатах К = /(Рг ) наблюдается расслоение опытных данных по пористости ш, а на рис. 4.1, б — по числу Рг , т.е. с ростом т коэффициент К растет, а с увеличением числа Ргм — уменьшается. Если опытные данные сравнить с (4.Г5) в виде АГ = = /(Рг ), то, как следует [c.99]

В связи с этим была получена сквозная формула для расчета коэффициента теплоотдачи при косом обтекании пучка на основании модели расслоенного течения [28]. [c.164]

При скорости теплоносителя в межтрубном пространстве более 0,6—0,7 м/с расчетные и опытные значения коэффициентов теплопередачи практически совпадают. При меньших скоростях замечено расслоение температур теплоносителя первого контура по высоте модели, доходившее до 50 °С и более при скоростях порядка 0,1 м/с и практически исчезавшее при скоростях более 0,8 м/с, а полная высота теплообменника составляла 3 м. Было принято решение ввести горизонтальные перегородки, разделяющие весь теплообменник по высоте на участки менее 1 м. [c.252]

Отчетливо обнаруживается более крутой наклон логарифмических прямых, чем то имело место в опытах с паром низкого давления. Ярко выражено расслоение данных по давлениям и по длинам труб. Чем меньше давление, тем выше коэффициент теплоотдачи при прочих равных условиях. Резко повышается интенсивность теплоотдачи и с увеличением длины трубы. [c.150]

По мере увеличения паросодержания уменьшается эффективная площадь теплообмена, а коэффициент теплоотдачи, относящийся ко всей поверхности теплообмена, должен уменьшаться до тех пор, пока продолжает существовать расслоенное течение. Увеличение паросодержания может вызвать турбулизацию парового потока, движущегося над жидкостью. Но, так как поверхность контакта пара и жидкости мала по сравнению с поверхностью контакта при кольцевом режиме течения, касательное напряжение, возникающее на границе раздела, также слишком мало для того, чтобы возбудить значительную турбулентность в потоке [c.266]

При кольцевом течении смеси тепловой ноток не является таким решаюш им фактором, как в условиях расслоенного течения. Однако подводимое к потоку тепло вызывает изменение объемного соотношения фаз в смеси я способствует развитию турбулентности в потоке. Поэтому чем больший тепловой поток подводится к двухфазному потоку, тем выше коэффициент теплоотдачи. Это учитывается членом в уравнении (8). Интенсивность турбулентности, вызываемая тепловым потоком, более точно описывается числом характеризуюш им кипение жидкости [c.267]

Поскольку основной особенностью течения, как видно из фиг. 7, является полное разделение потоков жидкости и пара, т. е. расслоенность течения, вычисление единого среднего коэффициента теплоотдачи не будет иметь большого смысла с физической точки зрения, хотя это вполне осуществимо. По этой причине программа теоретического исследования ставила целью вычисление распределения температуры но периметру и длине электрически обогреваемой трубы. Вычисленные значения температуры [c.288]

Оперативные одновходовые моноблочные ЗУ наиболее распространены в микро-, мини-ЭВМ и ЭВМ средней производительности. Для повышения быстродействия ОЗУ в ЭВМ высокой производительности используют од-иовходовые многоблочные секционные ЗУ. Степень расслоения (совмещения) обращений к отдельным блокам памяти характеризуется коэффициентом расслоения К с (переменной величиной, изменяющейся во времени от 1 до числа независимых блоков в ЗУ), численно равным количеству одновременных обращений к ОЗУ. Среднее значение Крс зависит от количества блоков в ЗУ и характера задач. Для ОЗУ, содержащего четыре независимых блока, Крс = 1,7... 4,2. Многовходовые многоблочные ОЗУ используются в многопроцессорных ВС. [c.27]

Это говорит о том, что данная область режимов характеризуется гидравлическим режимом течения. При дальнейшем понижении противодавления, начиная с точки ea es, происходит расслоение кривых 1 и 2, что указывает на наличие парообразования в потоке, интенсивность которого возрастает с уменьшением а- Кривая 3 также характеризует коэффициент расхода горячей жидкости, но Оид.ж рассчитывается по давлению на срезе сопла Рср. Она также указывает на наличие парообразования в потоке, но располагается (в зоне небольших Ка), естественно, выше кривой 2, поскольку перепад, срабатываемый в сопле по давлению на срезе, меньше перепада по давлению в окружающей среде. Точка расслоения кривых 2 w 3 характеризует, начало режимов, для которых характерно условие бср>Ёа, что свидетельствует о наличии кризисных явлений в потоке. Если сравнить реальный расход горячей жидкости с равновесным (диаграммный ироцесс нарообразованпя), то получим, что равновес- [c.270]

Помимо трещин, проникающих на определенную глубину, в слоистых материалах могут встречаться и поверхностные трещины-надрезы или области местного расслоения. Надрез может инициировать расслаивание при нагружении как в плоскости слоев, так и в поперечном направлении. На это уже указывалось выше (рис. 10) такое поведение обычно для слоистых материалов. Его можно объяснить на основании уравнений для поля напряжений, однако достаточно и простой аналогии. Рассмотрим поперечное сечение через надрез (рис. 27) это сечение имеет конфигурацию плоского образца с острым надрезом. Напряжения сдвига в плоскости А — А распределяются в соответствии с рис. 28 кроме того, имеются нормальные растягивающие напряжения Охх- Напряжения сдвига возникают из-за растягивающих или изгибающих нагрузок, которые определяют также коэффициент интенсивности напряжений Ki. Значит, даже если заведомо известно, что разру- [c.297]

При разработке композитов с заданной адгезионной прочностью можно иопольэовать так называемый показатель расслоения, представляющий собой отношение коэффициента увеличения сдвиговой деформации к модулю сдвига композита. На [c.79]

Метод теплового удара позволяет, подобно атурным испытаниям, выявлять, кроме коэффициента трения и износостойкости, ряд других свойств материалов стабильность коэффициента трения пары, склонность материалов к трещинообразованию, расслоению, наволакиванию, и т. п. [c.139]

Обратимся теперь к другим характеристикам диффузоров. Коэффициент восстановления статического давления а интенсивно снижается с увеличением влажности при постоянных числах Мь, Pi и Rei (рис. 7.6). Обнаружено также заметное влияние числа Рейнольдса на а. Как следует из графиков, коэффициент а снижается с уменьшением Rei, однако на режимах с большой влажностью расслоение кривых незначительное, и можно предположить, что при Й8о>1,20 (г/о>0,20) влияние Rei в интервале Rei= = (1,5н-7,0) 10 оказывается незначительным. Характерно, что максимальное снижение а отмечается при переходе от слабоперегретого к слабовлажному пару (г/о<0,05). Вырождение влияния Rei при больших степенях влажности объясняется увеличением степени турбулентности, генерируемой крупными каплями во входном сечении (см. гл. 6). В этой связи следует подчеркнуть, чт0 максимальное влияние Rei соответствует насыщенному пару на входе при hso>l,0 во входном сечении диффузора происходит практически скачкообразное увеличение амплитуды пульсаций, вызванное появлением крупной влаги. Подчеркнем, что графики на рис. 7.6 получены при различных числах М Следовательно, оня отражают одновременно влияние сжимаемости ( 7.3). [c.238]

При определении этим методом нестационарных значений коэффициента точность измерений температур может быть различной. Та[к при резком увеличении тепловой нагрузки для первых мгновений расслоение теоретических крирых Т = = Т г. К) при различных К может быть небольшим и сравнимым с погрешностью измерения температуры. Поэтому для определения коэффициента с допустимой точностью 25. ... .. 50% необходимо принимать в расчет опытные данные только для тех моментов времени, где расслоение теоретических полей температур существенно больше погрешности измерения температуры теплоносителя. [c.58]

Если значения коэффициента Кн., приведенные в табл. 5.2, отнести к его квазистационарному значению, равному Кис = = 0,0585, 0,0542 0,0521, для чисел Ее = 3,5 10 , 6,4 10 8,8 10 соответстйенно, то полученные опытные данные по к = Кн1Ккс в функции т могут быть описаны зависимостями, представленными на рис. 5.12. На этом графике представлены также опытные данные для числа Ее = 8,9 10 из разд. 5.2. Расслоение опытных данных практически для одного и того же числа Ее (кривые 3 и 4), которое наблюдается на рис. 5.12, можно объяснить влиянием скорости изменения тепловой нагрузки (ЭЛ /Эт)м и различием в величине То. Эти же причины могут быть решающими и при оценке данных для других чисел Ее. Действительно, при сопоставлении графиков на рис. 5.9 и 5.12 видно, что сдвиг во времени начала резкого увеличения мощности при выходе на стационарный режим (рис. 5.9) порождает соответствующий сдвиг во времени кривой к = Кн1Ккс = ч (т) (рис. 5.12). [c.159]

Недогрев жидкости до температуры насыщения также не влияет на значения коэффициентов а при условии их вычисления через те же температурные напоры = — tn, которые используются при догретых жидкостях. Благодаря такой обработке опытных данных, относящихся к поверхностному кипению, исчезает расслоение из-за различного недогрева, которое имело бы место при взятии отношения q к = Единообразный прием [c.170]

В некоторых системах, например, в системах, содержащих две не-смешивающиеся жидкости, такие, как бензол и вода, может оказаться, что производная Ojii/DNi отрицательна. Тогда жидкость разделяется на две фазы, причем одна из фаз богаче первым компонентом, а другая — вторым. Для таких двух жидкостей коэффициент диффузии отрицателен в области расслоения, соответствующей термодинамической неустойчивости [9а]. Возможность существования отрицательных коэффициентов диффузии, в противоположность коэффициенту теплопроводности, который всегда положителен, обусловлена тем, что коэффициент диффузии представляет собой произведение двух функций, из которых только одна имеет определенный знак. [c.88]

Исследовалась теплоотдача к потоку фреона-12, движущегося в горизонтальной трубе. Механизм теплообмена в двухфазном потоке изменяется в зависимости от режима течения. При расслоенном течении тепло передается таким же путем, как и при кипении в большом объеме, а экспериментальные данные обобщаются уравнением (10). При кольцевом течении теплопередача осуществляется путем макроконвекции двухфазного потока. Экспериментальные данные, полученные для этого режима течения в настоящей работе, обобщены эмпирическим уравнением (8),, которое в безразмерном виде аналогично уравнению (16). В дальнейших исследованиях предстоит проверить применимость этого уравнения в других условиях опытов. Необходимо также изучить критерии, характеризующие границы существования разных режимов течения. В потоке с очень высоким паросодержанием коэффициент теплоотдачи быстро возрастает с увеличением паро-содержания, но при определенном паросодержании коэффициент теплоотдачи внезапно падает до величины, соответствующей теплоотдаче к однофазному вынужденному потоку насыщенного пара. Это явление вызывает внезапное повышение температуры, стенки. [c.271]

Анализ ограничивается рассмотрением случая расслоенного течения, ири котором массовый расход пара мал по сравнению с суммарным массовым расходом. Для того чтобы вычислить распределение температуры в стенке трубы, необходимо определить коэффициент теплопередачи через паровую пленку, коэффициент теплоотдачи для парового потока, протекающего в BepxHeii части трубы, и отношение площади, занимаемой паровым потоком, к площади, занимаемой потоком жидкости, для любого поперечного сечения трубы. Испарение на границе раздела объемов жидкости и пара при 0 = а не учитывалось. [c.289]

Поскольку в настоящих опытах наблюдался расслоенный режим течения, локальные удельные тепловые потоки и температура стенки изменялись по периметру трубы. В связи с этим вычисление единого коэффициента теплоотдачи не имело большого физического смысла. В связи с этим целью теоретического анализа являлась разработка метора расчета распределения температуры по поверхности трубы. Результаты вычислений могли быть использованы для определения полного осредненного коэффициента теплоотдачи, который может быть определен различными путями. [c.297]

Поступающие в камеру смешения потоки пара и жидкости имеют существенно различные скорости (соответственно, порядка 1000 и 1 м/с), плотности и температуры. На начальном участке камеры смешения течение расслоенное, в конце — процесс смешения обычно завершается и образуется двухфазный однородный поток пенной (квазипузырьковой) структуры с примерно равными скоростями фаз. Это возможно только при коэффициентах инжек-ции, превосходящих некоторое минимально допустимое значение Umin, определяемое из условий полной конденсации на выходе из диффузора. Для ее осуществления необходимо, чтобы энтальпия среды на выходе из инжектора была не выше энтальпии жидкости при соответствующих давлении рд и температуре [c.140]

На рис. 5-4 изображены те же. экспериментальные точки для коридорного пучка при определении физических констант по рекомендациям норм BTPI и линия, соответствующая формуле для коэффициента теплоотдачи по этим нормам. Расхождение между формулой и экспериментальными точками здесь меньще, однако расслоение точек, относящихся к различным температурным условиям, такого же порядка, что и при обработке по температуре стенки. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...