Давление обобщенное

Ранее, при обсуждении состояния всестороннего гидростатического давления утверждалось, что если нормальные компоненты напряжения поверхностной силы на всех площадках одинаковы, то тангенциальные составляющие напряжения на каждой площадке будут равны нулю. Р менно так определяется напряженное состояние изотропного давления. Обобщением этого результата является следующая теорема. [c.86]

При наложении гидростатического давления обобщенные кривые смещались как в горизонтальном, так и в вертикальном напра- [c.181]

Среднее давление обобщенного цикла [c.16]

Обратимся теперь к более сложной задаче о кольце под действием внешнего давления (обобщение из 2). Как и в классическом решении, рассматривается деформация лишь в плоскости. Сначала найдем состояние перед потерей устойчивости. Имеем круговое кольцо, но меньшего радиуса [c.261]

Если задана свободная энергия как функция переменных (0, V, а, М), т. е. задана =3 (0, V, а, М), то в этих же переменных будем иметь выражения для энтропии, давления, обобщенных сил А и химического потенциала [c.84]

В расчетной практике одним из наиболее распространенных уравнений для определения перепада давления в зернистом слое является обобщенная зависимость Эргу-на [11], полученная из рассмотрения течения жидкости при одновременном воздействии сил инерции и вязкости [12] [c.33]

Вычисление этих интегралов требует конкретных данных о соотношении давления, объема и температуры между начальным и конечным состояниями системы. Такое соотношение обычно называют руТ-свойствами системы или уравнением состояния. Обобщенное уравнение состояния в виде функции суммы, состояний можно получить из уравнения (4-34) для давления системы. Умножаем уравнение (4-34) на объем системы V. [c.158]

Пример 10. Определить изменение теплоемкости двуокиси углерода вследствие изменения давления от 1 атм до 1000 атм при постоянной температуре 100°С, учитывая экспериментальные данные по определению остаточного объёма, обобщенное выражение для фактора сжимаемости, уравнения состояния Ван-дер-Ваальса и Бенедикт — Вебб — Рубина. [c.178]

Изменение теплоемкости с изменением давления можно также вычислить в зависимости от обобщенного фактора сжимаемости. Согласно уравнению (5-76), [c.178]

Термодинамические диаграммы для отдельных веществ можно построить, используя рис. 28 и 30, вычерченные на основе обобщенного фактора сжимаемости. Пример И иллюстрирует построение таких диаграмм для двуокиси углерода при температуре 25 и 150 °С и давлений 1 —1000 атм. [c.184]

Определить количество переданной теплоты и выполненной работы во время сжатия 1 моля окиси углерода при начальных температуре 500 °R (4,5 Q и давлении от 1 атм до 100 атя при следующих условиях. Использовать в виде уравнения состояния обобщенный фактор сжимаемости [c.188]

В соответствии с псевдокритической точкой метода Кэй средний фактор сжимаемости для смеси может быть получен из обобщенного фактора сжимаемости для чистых компонентов путем определения псевдокритических температуры и давления смеси. Псевдокритическую температуру определяют как среднюю мольную величину критических температур чистых компонентов, псевдо-критическое давление — как среднюю мольную величину критических давлений чистых компонентов [c.226]

Пример 2. Определить равновесный состав жидкой и паровой фаз для смеси этана и гептана при 400 °К и 20 атм, допуская, что каждая фаза — идеальный раствор. Использовать диаграмму обобщенного фактора сжимаемости для вычисления фуги-тивностей чистых компонентов. Принять, что фугитивность компонента в жидкой фазе не зависит от давления. [c.279]

В действительности закон идеального газа не является справедливым при давлении 300 атм и должны быть сделаны поправки на отклонение от поведения идеальных газов. Коэффициент фугитивности при заданных значениях Т и р наиболее легко определить по графику, построенному на основании обобщенного фактора сжимаемости (см. рис. 52) [c.302]

Результаты опытов (ри 2.8) представляют собой обобщенную характеристику ti,=в виде поля значений максимальных температурных эффектов. Снижение максимально достигаемой температурной эффективности от 0,53 при 5 до 0,49 при 71 = 16,5 связано с увеличением стока воздуха непосредственно из сопла по торцевой стенке в отверстие диафрагмы, что приводит к повышению температуры охлажденных в трубе приосевых масс газа. Очевидно, относительный расход паразитных масс, стекающих в пограничном слое на торцевой поверхности диафрагмы, растет с увеличением перепада давления на вихревой трубе. [c.51]

Максимальное значение температурной эффективности для конкретной вихревой трубы соответствует вполне определенной степени расширения Причем с ростом перепада давления снижается относительная площадь соплового ввода F , обеспечивающая максимально возможное значение достигаемой температурной эффективности Л/- Обобщение опытных данных с ис- [c.52]

В связи с введением характеристик сопротивления и падения давления для множества частиц, а также с модификацией соотношения для одиночной сферы следует ожидать соответствующего изменения соотношений тепло- и массообмена. Задача теплообмена между стенкой и множеством частиц представляет больший интерес, чем соответствующая задача теплообмена между одиночной частицей и стенкой. В работе [97] приведены обобщенные размер- [c.206]

Понятно, что найти решение задачи в столь общей постановке представляется весьма затруднительным. Однако на помощь приходит теорема взаимности работ. Одновременно с заданной нагрузкой будем рассматривать случай нагружения тела равномерно распределенным давлением р, действующим по поверхности. Тогда имеем две обобщенные силы систему двух сил Р, с одной стороны, и давление р — с другой. [c.193]

К такому же выводу можно прийти и в случае какого-либо одного вида совершаемой системой работы при постоянной обобщенной силе. Например, если совершается работа расширения при постоянном давлении, из (5.6), (5.14) следует [c.48]

При еще более низких температурах существуют магнитные газы в парамагнитных твердых телах. Речь идет о веществах, частицы которых имеют произвольно ориентированные в отсутствие поля магнитные моменты, так что в среднем образец такого вещества не поляризован. При включении поля происходит ориентация элементарных магнитиков и вещество приобретает суммарный магнитный момент. Адиабатическое размагничивание таких тел эквивалентно адиабатическому расширению газа, так как работа размагничивания производится за счет внутренней энергии тела и оно должно охлаждаться. Для количественной характеристики процесса, основываясь на (9.30), введем функцию состояния, обобщенную энтальпию, Н = Н—УЖЖ, дифференциал которой при постоянном давлении и химическом составе системы [c.163]

СЛОЯМИ сводится к нормальному давлению. Отсутствие касательных напряжений характеризуется в уравнениях равенством нулю х или v (ц==0, v = 0). Из обобщенного-закона Ньютона и равенств (154.22) получим [c.246]

На основании анализа и обобщения результатов проведенных экспериментальных исследований (см. 2, первый и второй разделы настоящей главы) предлагается следующая эмпирическая формула для подсчета U7,, и V2 при неизменном градиенте давления, [c.72]

Следует иметь в виду, что уравнение (2-23) написано для случая, когда единственным видом работы является работа расширения. В этой связи необходимо подчеркнуть, что не следует смешивать техническую работу, производимую потоком, с фигурируюш ей в уравнении (2-21) работой Z системы против других, помимо давления, обобщенных сил в случае, если скорость потока равна нулю, техническая работа отсутствует, тогда как величина Z не зависит от скорости движения системы (например, работа увеличения поверхности против сил поверхностного натяжения). [c.44]

Для выяснения физического смысла химического потенциала вспомним, что работа любого рода (механическая, объемная, химическая и т. д.) всегда выражается произведением обобщенной силы на изменение обобщенной координаты, например механическая работа dL =fdl, где / — сила (обобщенная сила), dl — элементарный путь (обобщенная координата) работа pa ninpeHHH dLj,j j,=pdF, где р — давление (обобщенная сила), dV — приращение объема (обобщенная координата). Химическая работа должна быть по смыслу также произведением такого рода величин. [c.484]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Казакова E. A., Хитерер P. 3. Обобщение опытны.х данных по гидродинамике псевдоожнженного слоя под давлением.— Хм-мическая промышленность, 1962, с. 18(798)—21 ((801). [c.196]

Обобщенное выражение для определения равновесия пар — жидкость может быть значительно упрощено, если принять, что каждая фаза — идеальный раствор. В этом случае уравнение (8-62) может быть кспользсвано для вычисления фугитивиссти компонента в смеси исходя из фугитивности чистого компонента при температуре и давлении раствора и его мольной доли в растворе [c.277]

Краснощеков Е, А., Протопопов В. С. Экспериментальное исследование теплообмена двуокиси углерода в сверхкритической области при больших температурных напорах. — Теплофизика высоких температур, т. 4, 1966, №3, с. 389—398. Обобщенная зависимость для расчета теплоотдачи к двуокиси углерода при сверхкритичес-ком давлении. Теплофизика высоких температур, т. 9, 197), №6, с. 1314. [c.285]

Уравнение (3.4.30) есть обобщение уравнения Рэлея—Дамба пульсаций сферического пузырька (3.3.32), учитывающее фазовые переходы и, в отличие от по-следнего, конечное объемное содержание дисперсной фазы (неодиноч-ность пузырька), ее поступательное движение относительно несущей фазы. Отметим, что при j— 0 имеем ф ф(2), ф(3) н О, и тогда т. е. среднее давление в несущей жидкости совпадает с давлением вдали от пульсирующего пузырька, что и принималось в работах [9, 11, 15, 16, 19]. Это некорректно, если учитывать члены порядка тем более, что поправка на конечное объемное содержание пузырьков содержит члены порядка ссг " и эта поправка даже при таких малых объемных содержаниях пузырьков как щ 0.01—0.05, может быть существенной ). Так как влияние трех [c.130]

Вместо локальной пшотезы (4.4.46) можно использовать [20] ее обобщение пли так называемую нелокальную гппотезу о постоянстве вертикального горного давления. [c.242]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

В работах [80, 86] экспериментально исследовалось влияние размера капель на распространение пламени. В обеих работах сообщалось, что взвесь, содержащая капли размером менее 10 мк, ведет себя как пар. Горение отдельных частиц отчетливо заметно, когда их размеры превышают 40 мк. Подтвержден факт возрастания Яу/а с уменьшением я [836] при этом наблюдалось падение скорости горения [61]. В работе [445] изучалось влияние колебаний внешнего давления на скорость горения, а в работе [5421 рассмотрена устойчивость фронта пламени дву.хкомпонентной горючей с.меси. Попытка обобщения данны.х по скорости горения содержится в работе [605], а в работе [133] установлены закономерности влияния горения на коэффициент сопротивления капель и частиц. [c.113]

Исходя из предпосылки, что добавка твердых частиц всегда вызывает увеличение потерь давления на единицу длины трубы, многие авторы пытались сделать обобщения на основе наблюдаемых явлений установить соотношение между избыточными потерями давления, вызванными присутствием твердых частиц, с модифицированным числом Рейнольдса течения в трубе [45, 120, 311, б51, 822] и выявить общие закономерности на основе изучения движения отдельной частицы [822] и влияния твердых частиц на локальнзгю турбулентность жидкости [401]. К перечисленным с.ледует добавить работы [5, 210, 427], авторами которых была установлено, что отношение размера частиц к диаметру трубы несущественно. В работах [427, 869] изучалась дискретная фаза. Сообщалось также [304], что в некоторых случаях при добавлении твердых частиц (стеклянных шариков диаметром 200 мк) потери давления при течении по трубе снижались до меньшего уровня, чем в потоке чистого воздуха авторы работы [636] наблюдали в некоторых условиях возникновение непредвиденных градиентов давления. Подробнейшие исследования были выполнены Томасом [798—806], из которых следовало, что в некоторых случаях причиной снижения давления в присутствии частиц твердой фазы является неньютоновская природа смеси. Подробный обзор статей по рассматриваемому вопросу содержится в работе [167]. Обзор выявленных соотношений между потерями давления и содержанием частиц в двухфазном потоке, а также анализ методов теории подобия можно найти в работе [175]. [c.153]

Как и в случае течения однофазной жидкости, обобщение зависимостей для потерь давления в трубах достигалось введением коэффициентов трения. Принимая во внимание, что полное напря- [c.153]

Природа сил Xj различная, могут быть силы электрического или магнитного поля, механические и другие силы. Соответственно под координатами понимается не только положение системы в пространстве, но и состояние ее деформации, электризации, намагниченности и др. Речь идет, таким образом, об обобщенных силах X,- и обобщенных внешних координатах системы Vj. Обобш,ение состоит, в частности, в том, что в отличие от истинных механических сил и координат обобщенные силы и координаты могут иметь иную размерность при условии, что их произведение имеет размерность энергии. Например, сила, деленная на площадь, равняется давлению (Р), а изменение расстояния в направлении действия этой силы, умноженное на площадь граничной поверхности, — это изменение объема системы (dl ). Поэтому элементарная механическая работа против сил изотропного внешнего давления записывается в термодинамике как работа расширения системы [c.43]

Выражение (139,12) имеет вид, являющийся естественным обобщением формулы П = pViVk + рб, обычной гидродинамики. При этом величину р, определенную согласно (139,10), естественно рассматривать как давление жидкости в полностью покоящейся жидкости выражение (139,10) совпадает, разумеется, с обычным определением, так как ф = рр становится обыч- [c.715]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...