Коррозия моделирование процесса

Характерным примером такого контроля является применение ультразвукового контроля дисков компрессоров из титанового сплава ВТ-8 [117, 120]. В эксплуатацию был введен контроль диска по эталону с гладкой поверхностью. Однако один из дисков разрушился после введения контроля, и это потребовало решения вопроса о том, насколько эффективен контроль с точки зрения частоты его проведения и чувствительности используемого метода. Разрушение контролируемых дисков в эксплуатации происходит с формированием развитого в пространстве рельефа, что оказывает существенное влияние на рассеивание ультразвукового сигнала. Поэтому были выполнены испытания образцов с моделированием процессов роста трещины, подобных эксплуатационным с созданием развитой поверхности разрушения. Оказалось, что в зависимости от шероховатости поверхности разрушения ослабление сигнала может происходить в несколько раз [120]. Поэтому помимо исходной информации о чувствительности метода контроля по эталону с гладкой поверхностью необходимо иметь оценки чувствительности метода по реально формируемой поверхности разрушения, которая характерна именно для контролируемого процесса разрушения (коррозия, ползучесть и др.). [c.69]

При моделировании процессов коррозии следует руководствоваться принципами, перечисленными ниже. [c.142]

При моделировании условий испытаний необходимо учитывать особенности состава реальной коррозионной среды. Например, при моделировании процессов атмосферной коррозии необходимо учитывать температуру, влажность и анионный состав реальной эксплуатационной среды. [c.142]

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА КОРРОЗИИ [c.172]

Особенности моделирования процессов коррозии, старения и биоповреждений [c.82]

Для решения задач повышения долговечности машин, оборудования и сооружений большое значение имеет моделирование процессов коррозии, старения и биоповреждений. [c.82]

Моделирование процессов атмосферной коррозии..... [c.590]

Для исследования коррозии и ее влияния на техническое состояние аппаратурных элементов химико-технологической системы удобно использовать детерминированные по методу описания модели, т. е. модели, заданные логическими, алгебраическими или дифференциальными уравнениями, либо их решениями в виде функций времени и экспериментальными данными испытаний. Целью моделирования в этом случае служит либо итог коррозии (/, Ат, АР, Да и др.), либо изучение кинетики процесса. В технике под скоростью коррозии часто понимают среднюю скорость коррозионного процесса Уср [c.174]

При интенсивной коррозии и необходимости часто возобновлять раствор для моделирования ряда практических условий и с целью ускорить процесс коррозии устраивают непрерывный ток жидкости через сосуд для испытаний. Для этой цели можно рекомендовать прибор [77] (рис. 23), выгодно отличающийся от других аналогичных конструкций простотой и возможностью легко регулировать температуру, облегчающий наблюдение за образцами во время коррозии и исключающий применение резиновых пробок и соединений. [c.75]

Дистанционное определение коррозионного состояния в перспективе дает возможность проводить ускоренные испытания с постановкой управляемого эксперимента и моделирования отдельных стадий процесса коррозии. Создание и внедрение устройств для автоматических измерений параметров коррозионных процессов позволит не только решить задачи контроля коррозии, но и шире внедрить методы защиты от коррозии воздействием на среду, автоматическое регулирование параметров электрохимической защиты, дозирование летучих ингибиторов коррозии и биоцидов и т. п. [c.25]

Приближенное моделирование учитывает только наиболее существенные факторы процесса коррозии [c.100]

Приведенные ранее уравнения описывают лишь процессы, протекающие в эффективном пористом материале, и непосредственно не могут быть применены при количественном изучении коррозии реального бетона, так как они дают только функциональные зависимости между безразмерными параметрами (что необходимо знать, например, при моделировании коррозии). [c.58]

Рассмотрим коррозию арматуры в бетоне, протекающую в течение весьма длительного периода времени. Допустим, что бетонная конструкция представляет собой тело определенной толщины и концентрация агрессивной среды у арматуры сохраняется почти неизменной. В этом случае появляется еще один путь моделирования коррозии арматуры в плотном бетоне. При этом в бетон с водой затворения вводят соответствующие кальциевые соли. Концентрацию соли выбирают исходя из данных натурных обследований конструкций, эксплуатирующихся в цехах предприятий нефтехимии, причем нередко в лабораторных условиях для интенсификации процесса ее несколько увеличивают, так как механизм и основные особенности коррозии арматуры при этом удается сохранить [59]. [c.136]

Обычно для решения конкретных задач выбирается один из многих известных способов моделирования исследуемого процесса. При этом коррозионный процесс рассматривают как протекающий во времени при определенных условиях. Результат коррозионного воздействия среды на металл (глубина каверны, потеря массы и др.) рассматривается в основном как функция времени процесса коррозии. [c.199]

Математическое моделирование акустической эмиссии на основе теории марковских процессов [46] позволяет описать наблюдающиеся закономерности изменения интенсивности АЭ со временем, в частности их немонотонный характер. Пуассоновский поток АЭ-событий рассматривался как частный случай марковского процесса, порожденного рождением и гибелью структурных эле -ментов материала в объеме или на поверхности твердого тела (дислокации, двойника, пятна контакта поверхностей при их взаимном трении и других). При определенных значениях параметров рассмотренной модели расчетные зависимости изменения скорости счета со временем соответствуют наблюдаемым при пластическом деформировании материалов, в процессе приработки поверхностей трения, при некоторых видах коррозии. В частности объяснено появление максимума на зависимости М(т), наблюдавшегося во многих случаях после начала процесса или скачкообразного изменения его интенсивности. [c.184]

Прогнозирование протекания коррозии особенно важно для стадии проектирования химико-технологических систем. На ооновании данных лабораторных и заводских исследований с учетом реального состояния конструкционных материалов аппаратов и коммуникаций химико-технологической системы прогнозирования предполагается разработка гипотез, способных определить методом моделирования ход развития коррозии и изменения при этом технического состояния аппаратов и коммуникаций. Для прогнозирования процесса коррозии используют методы физического и математического моделирования. Физическое моделирование коррозионного процесса сводится либо к моделированию процесса коррозии в естественных условиях, либо к моделированию коррозионного разрушения в искусственно созданных условиях. [c.172]

При коррозии под пленкой влаги скорость катодного процесса в сильной степени зависит от толщины пленки. Моделирование процесса электрохимической коррозии под пленкой влапи [37], а также исследование электродных процессов в указанных условиях [38, 39] показали, что с уменьщением толщины пленки влали скорость ка- тодного процесса увеличивается. Предельный диффузионный ток С уменьшением толщины пленки влаги также увеличивается. При переходе к тончайшим адсорбционным пленкам влаги, кото(рые не оказывают существенного торможения проникновению кислорода к пове рхности металла, катодный процесс контролируется ско ростью ионизации кислорода [40]. Для пленок влаги толщиной более 30 мкм коррозия контролируется преимущественно катодным процессом [41], а под адсорбционными пленками влаги — в основном скоростью анодного процесса [42]. [c.18]

Основным фактором, ограничивающим ресурс турбинных лопаток современных газотурбинных установок (ГТУ) разного назначения, является высокотемпературная коррозия. Известно, что интенсивность коррозии и ее механизмы зависят от рабочей температуры материала лопаток и состава покрытий, а главное - ОТ окружающей среды и состава отложений на поверхности лопаток. Несмотря на многочисленные исследования, проведенные в России и за рубежом в области изучения закономерностей су/о>фидно-оксидной коррозии жаропрочных сплавов в настоящее время отсутствуют четкие представления, позволяющие выбирать материал и тип покрытия, гарантирующие надежную эксплуатацию лопаток ГТУ в данных условиях. Это, в частности, связано с некачественным моделированием процессов коррозии в лабораторных и стендовых условиях, в результате чего испытания образцов на ограниченной базе не позволяют надежно прогнозировать долговечность лопаток из данного материала в реальных эксплуатационных условиях. [c.409]

Последний метод приемлем для моделирования равномерно распределенных коррозионно-электрохимических процессов при теплопередаче. Однако для исследования питтинговой коррозии метод вращающегося диска хотя и дает полезные результаты, но обладает определенными недостатками, связанными с принудительным удалением продуктов коррозии из питтингов под действием центробежных сил, возникающих при вращении электрода. Из-за центробежного удаления от зарождающихся питтингов микрообъемов жидкости, насыщенных продуктами коррозии и имеющих вследствие этого большую плотность, поверхность диска становится неравновероятной в отношении возникновения питтингов. [c.170]

О биостойкости материалов можно судить по действию на них ферментов тех микроорганизмов, которые идентифицированы в данных условиях эксплуатации. Коррозию металлов в этом случае называют микробиогенной (или ферментативной). Целесообразно проверять стабильность материалов относительно определенных классов ферментов (дегидрогеназы, оксидазы, гидролазы и др.). Эти испытания можно отнести к ускоренным или экспресс-методам. Так как ферменты действуют на материалы быстрее, чем микроорганизмы, возможно увеличение концентраций ферментов для интенсификации процесса возможно моделирование условий ферментативных реакций и выявления действительного характера процесса (при сравнении с протекающими в реальных условиях) возможна оценка ингибиторного действия биоцидных веществ [7, с. 68]. [c.76]

Проблемы коррозии в воде, характерные для прямоточных парогенераторов, можно в значительной степени уменьшить повышением давления теплоносителя, в результате чего рабочая жидкость повсюду станет однофазной. Проблемы концентрации минеральных солей в зоне испарения уменьшаются или снимаются вообще, а коррозия под напряжением не возникает. Примером невосприимчивости к коррозии под напряжением может служить, опыт эксплуатации парогенератора на электростанции в Халсе [3]. В процессе работы в сверхкритической области в период пуска создавалась высокая концентрация каустической соды, вводимой в парогенератор и нейтрализуемой в перегревателе. Этот эффект каустической соды был проверен на испытательном стенде, специально сконструированном для моделирования работы парогенератора в сверхкритических условиях. Испытания показали практически полное отсутствие коррозионного взаимодействия. [c.182]

Обзор математических моделей, описывающих процесс коррозионного разрущения металлических конструктивных элементов в случае сплошной коррозии, дан в работе И. Г. Овчинникова и X. А. Сабитова [100]. В обзоре рассмотрены детерминированные модели, учитывающие влияние некоторых факторов, характеризующих кинетику процесса, на скорость коррозии. Описан вероятностный подход к математическому моделированию коррозионного износа. В работе обсужден вопрос о возможной оценке адекватности используемых моделей по экспериментальным данным. [c.177]

Стохастические модели прогнозируют (рис. 10.5) коррозию химико-технологической системы на основе совокупности статистических данных о процессе в условиях эксплуатации. Чем обширнее информация о характере влияния отдельных факторов и больше число аппаратов и коммуникаций химико-технологической системы учтено при анализе, тем точнее будут полученные результаты. Очевидна и сложность реализации схемы прогностического моделирования стохастических методов по сравнению с детерминированными методами. Трудности моделирования коррозионного прогноза стохастическим методом заключаются не только в получении обширной информации о влиянии внешних и внутренних параметров химико-технологической системы на скорость и итог коррозии, в анализе и обработке данных, но и в том, что практически невозможно проследить логическую причинную связь явлений, объективно су-ществуюшую при коррозионном изменении состояния металла. Достоверность результатов прогноза стохастических объектов уменьшается из-за снижения точности прогноза с увеличением времени от предсказания до момента сравнения и корректировки коррозионного прогноза. В меньшей степени этот недостаток присущ регрессивным моделям, полученным с использованием методов планирования эксперимента. [c.185]

Оценку защитных свойств ПИНС проводят при их непосредственном испытании в коррозионных камерах различной конструкции. Были испытаны многочисленные прямые методы оценки защитных свойств с целью прогнозирования сроков защиты и установления скорости коррозии металлов. В работах П. В. Стрекалова, Ю. Н. Михайловского, Г. Б. Кларка и других исследователей изучена кинетика развития коррозионных процессов под пленками влаги, в присутствии диоксида серы и хлора в специальных автоматизированных установках и камерах, а также на атмосферных испытательных станциях стран — членов СЭВ [127]. Сделана попытка моделирования в камерах искусственного климата атмосферной коррозии металлов за счет ее ускорения с повышением температуры. [c.101]

Смешанные по составу модели содержат комплексные средства и хронизатор процесса моделирования. Они нужны для исследований применения объекта по назначению. При этом коррозия выступает как один из факторов, снижающих вероятность выполнения задачи по использованию объекта. [c.102]

Необходимо подчеркнуть, что величины 0, найденные из еглкостных измерений, могут не соответствовать тем значениям, которые имеются в случае металла, корродирующего в ингибированной среде. Это связано с рядом причин. Во-первых, при емкостных измерениях наблюдается адсорбционное равновесие, тогда как в случае коррозионных процессов в присутствии ПАВ равновесие адсорбции может и не достигаться. Во-вторых, из-за сложности процессов, протекающих на границе металл — раствор, и трудности их моделирования простыми эквивалентными схемами, когда электрод подвергается коррозии и на нем одновременно происходит адсорбция ПАВ, рассчитываемая по значениям емкости величина 6 может быть хотя и пропорциональной истинному заполнению, но не соответствовать ему в точности. Так, применение формулы (1.92) для расчета 0 по результатам емкостных измерений наиболее оправдано в тех случаях, когда адсорбция ПАВ на металлах описывается изотермами Генри, Лэнгмюра, Фрумкина. Если применима изотерма Темкина, которая чаще всего выполняется при адсорбции органических ПАВ на твердых металлах, 0, рассчитанная по уравнению (1.92), отличается от истинной степени заполнения на некоторую величину, постоянную при данном Е, хотя рост 0 и пропорционален снижению емкости двойного электрического слоя. Это также вносит некоторую ошибку в расчет 0, Определенную ошибку вносит и шероховатость поверхности электродов, которая приводит к отличию видимой площади твердого металла от истинной. [c.33]

Моделирование различных стадий развития коррозии показало, что питтинги при постоянном воздействии активных хлор-ионов углубляются, образуют скопления, сливаются в язвины и оспины. При наличии на рабочей поверхности рисок от механической обработки питтинги располагаются вдоль линий механических напряжений, образуя впоследствии поверхностные коррозионно-усталост-ные трещины. Распространение процесса растворения металла вглубь приводит к образованию ножевых трещин. Наличие таких дефектов неоднократно отмечалось на направляющих и рабочих лопатках компрессора ГТК-25И после снятия с их поверхности эксплуатационных загрязнений. При этом окисленный слой на поверхности лопаток затрудняет визуальный контроль и отбраковку. Недооценка же коррозионного механизма изнашивания металла поверхностного слоя в процессе эксплуатации грозит реальной опасностью их разрушения. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...