Оптимальное произведение pD (нлн

Критерий оптимальности АСГ выбран исходя из генеральной линии в разработке авиационного оборудования, направленной на уменьшение массогабаритных показателей. Обычно рассматривается показатель полетной или стартовой массы, учитывающий дополнительные массы (топлива, двигателя и т. п.), необходимые для функционирования АСГ. Однако в связи с тем что система охлаждения АСГ задана, а выбор основных характеристик авиадвигателей, топливных баков, планера и другие предшествует проектированию АСГ, в первом приближении за критерий оптимальности принята собственная масса М, которая складывается из активной и конструктивной масс. В качестве конструктивных материалов АСГ широко применяются легкие алюминиевые и магниевые сплавы. Поэтому зависимость конструктивной массы от конфигурации активной части слабее, чем в электрических машинах общепромышленного назначения. Это позволяет представить М в виде произведения [c.201]

Следует отметить, что при заданной напряженности электрического поля активная мощность, выделяющаяся в диэлектрике, пропорциональна произведению шб" и монотонно растет с увеличением частоты. Поэтому нет оснований рекомендовать частоту релаксации в качестве оптимальной частоты для нагрева диэлектриков. Нагрев протекает тем интенсивнее, чем выше частота, и верхний предел частоты ограничен только эффектом возникновения стоячих волн (см. 9-1). [c.150]

Значения коэффициента должны лежать в таком диапазоне, чтобы соотношения между диаметром и высотой загрузки были приемлемы с точки зрения удобства ведения плавки. Диапазон значений коэффициента с., должен обеспечивать достаточную механическую прочность футеровки. Внутри этих диапазонов оптимальными являются значения коэффициентов с- н с.,, при которых имеет место максимум полного КПД печи, равного произведению электрического II термического КПД. [c.254]

При выбранной рабочей жидкости и, следовательно, известном значении объемного веса у, на первый взгляд, возможно задание любого соотношения величин Q и Н при соблюдении равенства их произведения. В действительности, чтобы получить гидротрансформатор с высокими экономическими и энергетическими показателями, необходимо иметь определенные оптимальные соотношения расхода и напора. Эти соотношения зависят от оптимального (расчетного) режима работы и соответственно от схемы расположения колес в проточной части. [c.109]

Значит, задача (3.17) сводится к минимизации произведения г при ограничениях (3.18) и условии 4yz > 3 i, где j определено в (3.17). Высоту оптимального прямоугольника обозначим через 2zq, а ширину — через 2г/д. Удобно ввести новую переменную [c.186]

Выбор скорости перемещения индентора и нагрузки был произведен после расчета, выполненного на базе теоретического анализа [210] движения индентора, вдавливаемого в материал. Расчетные данные показывают, что динамическая погрешность определения твердости интенсивно возрастает с увеличением скорости движения индентора, монотонно возрастает с увеличением твердости и убывает с ростом нагрузки. Для выбора оптимальной скорости [c.107]

При конструировании производственно-технологических машин и поточных линий конструктор должен производить выбор наиболее оптимальных систем механизации и автоматизации для каждой конкретной задачи. Правильный выбор систем может быть произведен лишь на основании глубокого изучения машинного технологического процесса и определения исходных технологических параметров (технологических усилий, скоростей, давлений, температур и т. д.) для выполнения каждой технологической операции. [c.24]

Рассмотрим определение оптимальной величины массы в наиболее простом случае — при неподвижном креплении нагружаемой системы. Пользуясь решениями (V. 2) при т%= оо и определяя усилие образца как произведение его жесткости на абсолютную деформацию, получаем следующее выражение для коэффициента стабильности [c.105]

Теория изгибных колебаний показывает, что оптимальные материалы покрытий должны иметь как высокий коэффициент потерь, так и достаточно высокую жесткость, так как коэффициент демпфирования покрытия зависит от произведения коэффициента потерь и модуля Юнга. [c.223]

По кривым, приведенным на рис. 78,6, находят величину оптимальной характеристики эксцентрицитета бопт и произведение коэффициентов К К - [c.150]

Произведенная выше замена делает решение задачи уравновешивания однозначным. В общем случае N грузов и М опор ротора) однозначность решения можно сформулировать следующим образом N сосредоточенных дисбалансов уравновешиваются единственным (тривиальным) образом, если величина и размещение N уравновешивающих грузов определяются из условий полной компенсации первых 2N — М собственных форм и обращения в нуль реакций опор на низких оборотах. Доказательство этога важного в теоретическом отношении предложения предоставляем читателю. Заменяя распределенные исходные дисбалансы сосредоточенными около центров тяжести участков эпюры, можно прийти к выводу, что найденные с учетом приведенных требований положения и величины грузов будут приблизительно оптимальными. [c.78]

Оптимальный результат получается при максимальном значении произведения отрезков ОН и В К или площади прямоугольника В К кЬ, т. е. когда [c.185]

Задача выбора оптимального распределения паровой нагрузки между работающими котельными агрегатами решается аналогично выбору оптимального распределения нагрузки между турбогенераторами—методом относительного прироста, на основе характеристик котельных агрегатов. В качестве характеристик служат кривые зависимости расхода тепла (или топлива) на котел от количества тепла, сообщенного пару (или от количества произведенного пара), например Q =/(Q ) [c.489]

В частном случае экономический эффект может выражать величину затрат на выполнение данного действия в условиях данного состояния. Если при конкретном рещении сложить произведения величин экономического эффекта для всех возможных ситуаций на соответствующие вероятности этих ситуаций, то получится средний ожидаемый экономический эффект, который дает количественное основание для оптимального выбора. [c.564]

При определении усилий и напряжений матричные операции выполняются с помощью специальной процедуры PR, позволяющей эффективно, оптимально используя память, вычислять произведения матриц. Надстроенные над PR управляющие процедуры организуют вычисления по формулам (6.19), (6.20), используя для этого только один блок матрицы [С] и набор блоков матрицы [Z] (в случае нескольких загружений). [c.209]

Водная фаза в топливе неоднозначно влияет на произведение F р. При = = 0,25 TI Р — i ama оптимальное значение IF = 40%, во всех других режимах при этом же давлении с увеличением содержания воды произведение F р непрерывно уменьшается, причем самые высокие значения соответствуют о в = 0,25. При более высоких давлениях (П = 50 и 200 ama) оптимальное значение 1F =40%, обеспечивающее максимальное F , р = 9500 -г- 10 000 ккал/кг топлива, наблюдается при Г = 1300°К и ав = 0,25. [c.200]

Совместным влиянием этих факторов обусловлено существование некоторого оптимального значения Яд, при котором произведение а А ст.в максимально. [c.276]

Следует добавить, что при остывании цилиндра конечной длины будет иметь место искривление изотерм и неоднородность тепловых потоков по высоте. Поэтому с целью получения более полной картины, необходимой для выбора оптимального места расположения измерителей температуры, был произведен также расчет температурного поля и тепловых потоков и для конечного цилиндра, однако для более простой задачи — без учета источников тепла. [c.155]

Определив из уравнения (5) величину концентрации зерна я, которая соответствует принимаемому значению п, можно найти затем необходимую рабочую высоту трубы из принятого оптимального значения произведения ik = 40 (рабочей высотой сушильной трубы следует считать расстояние от места ввода зерна до наивысшей точки подъема го). Ориентировочно для предварительных расчетов можно считать, что высота трубы, соответствующая оптимальным значениям i/i и п, должна быть равна [c.86]

Пусть на предстоящий длительный период to—td+i (сезон или год) произведен расчет оптимального долгосрочного режима одиночной ГЭС (кривая W[t) на рис. 3-4). Этот расчет определяет необходимую сработку или наполнение водохранилища во все интервалы времени, в том числе и в ближайшем (например, суточном) интервале to — ti. [c.87]

Пусть на расчетный период t[—t,i + q ожидаемый речной сток характеризуется некоторой совокупностью V гидрографов и для каждого гидрографа методами, изложенными в гл. 2, произведен расчет оптимального долгосрочного режима ГЭС. Итогом этих расчетов явятся различные для разных гидрографов значения множителей Лагран-л<а Л на текущий момент времени /j. Смысл множителей X и способы их получения из расчетов долгосрочного режима ГЭС были рассмотрены втл. 3. [c.123]

При выборе оптимального материала последнее произведение сомножителей должно быть наибольшим. [c.369]

Оптимальным является материал, для которого отношение — наибольшее. Ссылаясь на формулу АГ з=Л 10 и выражение (7.17), можно утверждать, что оптимальному материалу соответствует наибольшее значение произведения сомножителей [c.370]

Функции цели , на основании которой был произведен выбор оптимального параметрического ряда манипуляторов, имела вид [c.239]

В работе Шиндлера и Вопнера приведено теоретическое обоснование возможности применения тепловых труб для передачи тепла [6]. Использовав элементарную модель (см. рис.8.2), авторы произвели расчет теплопередачи и определили оптимальные геометрические параметры для тепловых труб с натриевым теплоносителем. Было получено следующее выражение для оптимального произведения мощности на длину трубы [c.210]

На обобщенном фафике зависимостей силы резания и стойкости от скорости резания F,T=f (v) проводятся поля характеристик в диапазоне подач 5],. .., 5з (рис. 2.8). Максимальным значениям линейной стойкости, расположенным на изоанабазах, соответствуют минимальные значения силы резания, расположенные на изокатабазах. Произведение линейной стойкости 7/ на подачу S дает площадь обработанной поверхности (производительность резания), а оптимальное произведение их значений по изолиниям - максимальную производительность резания [c.37]

Используя эту зависимость при известных и in оо), задаются флегмовым числом (i min < Ж оо) и определяют число теоретических тарелок. Используя в качестве критерия оптимальности произведения п(Я+ 1) [пропорциональное объему колонны] или (п -I- 1) Я+ 1) [пропор-щюнальное сумме капитальных и эксплуатационных затрат], можно на основании корреляции Джиллиленда получить следующие выражения для определения оптимальных чисел флегмы и тарелок [c.139]

Метод сопряженных градиентов. В градиентных методах для поиска экстремума использовались свойства ортогональности векторов. В методе сопряженных градиентов оптимум целевой функции ищется на ос-fiOBe свойств орготональности приращений вектора градиентов. Для этой цели наряду с градиентом используют матрицу Гессе Г критерия оптимальности. С помощью матрицы Г удается выбрать направление поиска, наиболее полно учитывающее особенности критерия оптимальности. Напомним, что векторы А и В называют сопряженными относительно симметричной и положительно определенной матрицы Г, если скалярное произведение векторов А и ГБ равно нулю, т. е. <А, ГВ > =0. Направление поиска Р +1 на й+1-м шаге определяется как [c.287]

Коль скоро произведен выбор расположения потенциальных узлов, очертение основной фермы будет полностью определено и становится возможным применение результатов разд. 3.2(6). Чтобы иметь возможность удалить типичный стержень i фермы, положим равной нулю нижнюю границу Vi объема стержня. Тогда, согласно (3.28), оптимальная ферма допускает механизм разрущения, удовлетворяющий условию [c.48]

Далее заметим, что оптимальный проект Si и его среднеквадратичные кривизны У1 неизвестны, но фиксированы. С другой стороны, проект Sj подчиняется лишь проектному ограничению, которое задает значение РЬ и, следовательно, определяет величину вектора Я, если выбрано его направление. Кроме того, в окрестности оптимального проекта s,-имеются проекты s,-, дающие веса конструкций, произвольно близкие к минимальному весу. Соответствующие векторы X произвольно близки к границе полупространства, определяемой неравенством (21). Если скалярное произведение Яиц будет неотрицательным для всех допустимых векторов Я, то вектор jx будет направлен вдоль внутренней нормали этого полупространства в начале координат таким образом, (19) является необходимым условием оптимальности. Это доказательство принадлежит Чжу и Прагеру [17]. [c.100]

Результаты работ [5, 6] несколько позже были получены Pao [8] для несовершенного газа. Подход Pao отличается от использованного в работах [3-6]. Его обоснование было дано Гудерлеем [9], а объяснение причины удачи Pao — в статье [10]. В работе [9] приведено также решение задачи в случае вихревых течений, когда плотность и давление представимы в виде произведений функций от энтропии на функции от энтальпии. Определению оптимальной формы сопла с учетом веса его стенок посвящена статья Стернина [11]. Один вариант задачи о наилучшей форме тела вращения рассмотрен Pao [12]. Перечисленные результаты получены на основе необходимых условий экстремума. [c.46]

Термический к. п. д. цикла и эффективный к. п. д. установки. Воспользовавшись формулой (18.21), нетрудно найти значение термического к. п. д. ядерной энергетической установки. Термический к. п. д. теплосиловой части установки представляет собой отношение произведенной полезной внешней работы Т к количеству теплоты (2, выделившейся в реакторе (в предположении, что все процессы термодинамического цикла, за исключением процесса подвода теплоты, обратимы). При оптимальной температуре рабочего тела Тподи Т согласно уравнениям (18.20) и (18.21) значение [c.593]

Воспользовавшись формулой (14-42), нетрудно найти значение эффективного к. п. д. ядерной энергетической установки. Эффективный к. п. д. t теплосиловой части установки представляет собой отношение произведенной полезной внешней работы L к количеству тепла Q, выделившегося в реакторе. Согласно уравнениям (14-41) и (14-42) значение достигаемое при оптимальной температуре рабочего тела (в предположении, что все процессы термодинамического цикла, за исключением процесса подвода тепла, обратимы), т. е. термический к. п. д. термодинамического цикла при 7 подв = 7 , равно [c.467]

Ограничительные неравенства и уравнение оценочной функции представляют собой модель режима резания. Задача по определению оптимального режима в этом случае может быть сформулирована так по заданным исходным данным найти такие п и s, которые отвечали бы всем без исключения неравенствам ограничений и произведение которых было бы максимальным. Задачи такого рода решаются обычно методами линейного программирования. С этой целью все неравенства ограничений и уравнение оценочной функции преобразуются в линейные формы. Для этого уравнения с показательными функциями логарифмируются. Например, второе ограничение [c.52]

В сварочной лаборатории МВТУ им. Баумана разработан метод определения объемных остаточных напряжений в стыковых сварных соединениях большой толщины. Метод позволяет определять напряжения как в глубине сварного соединения (объемные напряжения), так и на его поверхности (двухосные напряжения). Сущность его состоит в следующем в сварном соединении большой толщины сверлят специальные ступенчатые отверстия, ориентированные по главным осям поля напряжений или под некоторым углом к ним. В эти отверстия помещают специальные цилиндрические вставки с наклеенными на их поверхность тензодатчиками сопротивления. Перед установкой в образец вставки тарируют на машине для испытаний на растяжение. Коме того, перед проведением измерения напряжений вставке сообщают определенный предварительный натяг, который дает возможность регистрировать его деформации обоих знаков. После установки вставки и снятия прибором показания соответствующего напряжения предварительного натяга из образца вырезают столбик с отверстием и вставкой. Затем снимают повторное показание прибора. Практика измерений показала, что оптимальными размерами вырезаемого столбика является размер АОХА мм. Увеличение этого размера ведет к увеличению степени осреднения искомого компонента напряжения, а его уменьшение — к усилению влияния отверстия на результат измерения деформации. По разности произведенных замеров определяют величину упругой деформации, вызванной снятием остаточных напряжений, и подсчитывают величину этих напряжений. [c.215]

Перейдем к основной задаче — к исследованию управляющей самонастраивающейся программы в режиме непрерывного изменения нараметров объекта управления р = рз . Первоначально рассмотрим работу СНС при изменении параметра объекта управления представляющего собой коэффициент усилия. В силу того, что Р2 находится в прямой ветви графа системы (см. рис. 3) с параметром управляющего устрйства q , их произведение в процессе самонастройки должно поддерживаться постоянным, соответствующим оптимальному значению. Моделирование при ступенчатом изменении р в пределах 1 <С Р2 < показало, что произведение qiPi, равное общему коэффициенту усиления контура управления, по окончании переходного процесса в контуре самонастройки устанавлива ется на постоянном уровне, отличающемся от оптимальной величины не более чем на 5%. [c.15]

Для каждого компрессора существует оптимальное число оборотов, при котором произведение максимально и коэфицнент подачи Ад имеет наивысшее значение. [c.629]

При использовании этих УЛЗ для формирования и последующего сжатия ЧМ-сигналов (оптимальная фильтрация) коэф. сжатия (произведение длительности ЧМ-сигнала на полосу пропускании) может достигать 1000. Известны также дисперсионные УЛЗ, у к-рых входом и выходом служат две эквидистантные решётки, а эффект дисперсии имитируется с помощью двух отражающих неэквидистантных решёток, выполненных в виде двух рядов отражающих элементов (канавок, металлич. полосок и др.), расноложсппых под углом 90° друг к другу и под углом 45 к наоравлению распространения ПАВ. Такие УЛЗ также могут формировать ЧМ-сигнал с любым знаком дисперсионной характеристики и обеспечивают длительность ЧМ-сигнала до 400 мкс, а кооф. сжатия— до 5000. [c.596]

Эффективное расселение уровня Is происходит при столкновении атома Ne со стенками разрядной трубки. Именно необходимость расселения уровня Is и уменьшения вероятности процесса (4.33) ограничивает сверху значение произведения давления рабочей смеси р и диаметра разрядной трубки на уровне рД 5... 15 торр мм, а также ток разряда на уровне 25...50 мА. Оптимальные для генерации различных лазерных переходов составы смесей, параметров рД, а также типичные значения коэффициентов усиления среды, удельных съемов излучения и электрооптнческого КПД приведены в табл. 4.7. В тех случаях, когда необходимо предусмотреть возможность переключения длин волн генерации одного и того же лазера, параметры его газоразрядной трубки выбирают в диапазоне Dt 5...10 мм, рые рне = 5 15, р—0,1...0,3 кПа, а резонатор снабжают сменными зеркалами, рассчитанными на эффективное отражение излучения с нужной длиной волны. [c.158]

Видно, что элементы матрицы А сдвигаются на место столбца, номер которого равен номеру строки нового положения параметра. Компенсирующие элементы равны произведению коэффициента при переносимом параметре на элементы матрицы А. При этом возрастает число компенсирующих элементов. Поэтому необходимо, по возможности, избегать переносов параметров внутри матрицы X. Достигается это формированием ориентированного графа линейной системы так, чтобы в узлах не сходились две и более начальных точек. Недостатком МКЭ является то, что для систем с больпшм числом стержней добиться этого невозможно и оптимальным будет такой ориентированный граф, при котором в каждом узле будут сходиться минимальное число начальных точек. [c.33]

Повышение засчет развития регенерации может вызвать снижение 11 пг. в таком случае их произведение может либо не привести к росту 11тэс, либо даже вызвать снижение общего к. п. д. ТЭС. В настоящее время считается правильным одновременное определение оптимальных температур питательной воды и уходящих газов на основе детального технико-экономического анализа. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...