Опора изотропная

Область неустойчивости 618 Обратная связь 231 Опора изотропная 626 Ориентация вала 167 [c.1014]

При рассмотрении этой схемы (рис. 111.22, а) будем считать коэффициенты жесткости обеих опор Сх и Сз различными и не зависящими от направлений перемещений концов ротора, перпендикулярных к оси ротора х такие опоры называются изотропными. Ротор будем предполагать полностью уравновешенным его моменты инерции относительно проходящих через центр тяжести осей х, у, г равны 1 , 1у. [c.182]

Формула (139) показывает, что движение слагается из постоянной составляющей и переменной составляющей, выражающей колебание с удвоенной, по сравнению со скоростью вращения, частотой. Колебательная составляющая исчезает только при равенстве или с = с", т. е. при одинаковых коэффициентах жесткости опор в двух направлениях (изотропные опоры). Наличие упругости опор, следовательно, вызывает в вале переменные напряжения с частотой, равной удвоенной скорости вращения вала. [c.408]

Таким образом, при уравновешивании ротора переменного сечения с изотропными жесткими или упругими опорами необходимо расчетным путем (или экспериментально) определить формы собственных колебаний для учитываемых частот, т. е. тех частот, которые входят в заданный диапазон скоростей вращения. Закон распределения грузов в пробной системе получается путем перемножения ординат к-й формы собственных колебаний и ординат кривой распределения масс. Такая пробная система принимается за единицу. Устанавливая ее на вращающийся ротор, определяют коэффициент пропорциональности между кривой распределения грузов в пробной системе и соответствующей кривой динамических прогибов, а также сдвиг фазы между плоскостями прогиба и небаланса. Для определения влияния пробной системы достаточно, как и раньше, проводить измерения прогибов в одном сечении по длине ротора. [c.144]

Для второго этапа уравновешивания с учетом влияния гибкости ротора необходимы специальные балансировочные машины или стенды. Скорость враш,ения здесь существенно выше, может изменяться в диапазоне до рабочей и даже до угонной скорости вращения. Опоры балансировочных машин или стендов должны быть изотропными, т. е. обладать одинаковыми динамическими характеристиками для всех радиальных направлений. [c.161]

Положение плоскости второй гармоники неуравновешенности определяется при прохождении второй критической скорости, а для роторов, работающих между первой и второй критическими скоростями (в случае симметричной конструкции и изотропности опор), приближенно определяется методом графического разложения векторов вибраций концов вала (или векторов одинаковых компонент вибраций подшипников) на симметричные и кососимметричные составляющие. Как видно из фиг. 5, угол и — искомый угол между плоскостями гармонических составляющих, который следует отложить от найденной ранее плоскости первой гармоники дисбаланса. [c.166]

Выбор типа и конструкции опор машины. Наиболее перспективной для уравновешивания гибких роторов считают балансировочную машину с изотропными опорами [1]—[3], амплитуды перемещений которых служат мерой неуравновешенности. При этом предполагается, что упругие силы на опорах пренебрежимо малы по сравнению с инерционными силами, а массы опор составляют очень малую часть от массы ротора. [c.512]

Неподвижные опоры с пьезоэлектрическими датчиками для измерения динамических давлений обладают положительными качествами изотропных податливых опор с измерителями перемещений, а также имеют существенные дополнительные преимущества, заключающиеся в следующем [c.512]

Из рассмотрения полученных данных следует, что балансировочные станки должны быть достаточно универсальными и обеспечивать возможность переналадки на требуемый тип карданного вала. Например, станки фирмы Шенк сравнительно несложными средствами (добавлением промежуточных опор, перестройкой из.мерительной схемы и т. д.) позволяют балансировать все типы карданных валов. Значительный процент гибких валов, а также необходимость обслуживания одним станком нескольких типов валов приводит к использованию изотропных подвесок. [c.60]

Влияние массы опор на собственную функцию однородного вала. Расчет резонансной частоты карданного вала в мягких (податливых) опорах, а также определение собственной функции по третьей форме колебаний вала в зависимости от величины массы на концах имеет непосредственное отношение к о,в-расчету колебательной системы карданного вала в изотропных опорах с конечной массой опор М. Как и в предыдущем о,2-случае, собственная функция пх [c.65]

Рассмотрим влияние массы мягких изотропных опор при колебании вала на амплитуду при статической и динамической неуравновешенностях, а также при изгибных колебаниях (по третьей форме). [c.66]

На рис. 4 показана кривая Р = / (л) для первых трех форм колебаний, из которых можно вычислить чувствительность подвесной системы станка к первым трем фор.мам колебаний вала в мягких изотропных опорах. [c.67]

Для изотропных систем, у которых все направления в плоскостях, перпендикулярных оси вращения, являются главными для массовых, упругих и демпфирующих характеристик вала ротора и его опор, а нагрузки изотропными, траектории всех точек оси ротора будут круговыми. В этом случае при введении обозначений [c.133]

Поступательные перемещения. Симметричный гибкий ротор с горизонтальной осью вращения опирается на две абсолютно жесткие опоры (рис. 3, а) В середине безмассового вала, имеющего жесткость на изгиб С, посажен изотропный диск с результирующей неуравновешенностью Е = Уe +el. При колебаниях ротора воз- [c.136]

Ротор с распределенными параметрами. При отсутствии на роторе явно выраженных дисков или других сосредоточенных масс возникает необходимость рассмотрения систем с распределенными параметрами. Предполагают, что распределенная неуравновешенность лежит в одной плоскости [ i (х) — Е (х), = 0], опоры ротора изотропны, внутреннее трение отсутствует. Решение системы (10) ищут в виде разложения в ряды [c.140]

Кососимметричные колебания. Уравнение движения изотропного неуравновешенного ротора на анизотропных упругих опорах (см. рис. 5) имеют вид [c.148]

Подвижная анизотропия. Предполагается, что опоры ротора изотропны [c.148]

При решении однородных задач (q = 0) для изотропных роторов на анизотропных опорах все расчетные векторы и матрицы будут иметь уже восьмой порядок. В случае изотропных опор порядок расчетных матриц понижается еще вдвое н они принимают наиболее простой вид [c.184]

На рис. 46, а и б изображены схема и расчетная схема ротора электрогенератора мощностью 300 МВт типа ТВВ-320-2. Основные параметры ротора, подшипников и опор номинальная скорость вращения = 3000 об/мин ротор изотропный с массой 54 500 кг, расстояние между опорами 9,7 м подшипники цилиндрические с дугой 150° радиальный зазор [c.185]

Дифференциальные уравнения нестационарных колебаний в случае изотропны характеристик опор для случая 1 = d имеют следующий вид [3, 12] [c.218]

Использование композиционных материалов конструкционного назначения для наземных транспортных средств имеет своей целью снижение массы и повышение эффективности использования топлива. Эта же цель предопределила создание композиционных материалов повышенной прочности для изготовления изделий методом прямого прессования. Содержание рубленого стекловолокна в интервале 50. .. 65 % с малым количеством или в отсутствие другого наполнителя в полимерной матрице позволяет получать листовые формованные изделия, из которых можно изготовлять детали, обладающие относительно высокой, но в достаточной мере изотропной (сбалансированной) прочностью, например с пределами прочности при растяжении до 207 МПа и при изгибе до 400 МПа. Если же необходимо иметь более высокие направленные показатели, как в случае использования пучков волокон для армирования (например, при изготовлении бруса буфера, объемном усилении секций опоры радиатора, а также деталей боковых и задних дверей), можно использовать армирование непрерывным волокном, имеющим одноосную ориентацию, как уже было сделано для ЛФМ предел прочности при растяжении сГв = 345. .. 550 МПа и модуль упругости при изгибе и = 21. .. 34 ГПа могут быть достигнуты при измерении в направлении ориентации непрерывного армирующего компонента. [c.497]

Приведенный выше результат основан на предположении, что о)ж =о)у. В случае изотропной опоры ((Ох = (Оу), ограничиваясь в характеристическом уравнении членами низшего порядка S , получим следующий критерий устойчивости [c.626]

В случае изотропной опоры требуется удвоенное демпфирование по сравнению с анизотропным случаем, поскольку равные собственные частоты опоры в продольном и поперечном направлениях допускают круговое движение втулки, которое в наибольшей степени усиливает круговое движение центра масс винта из-за качания лопастей. Опора считается изотропной, если разность частот о и (Ну имеет величину порядка т. е. очень мала. На практике изотропный случай не встречается, если только фюзеляж вертолета не является осесимметричной конструкцией. [c.626]

Отметим, что полученный результат в точности совпадает с критерием для случая 3 и изотропной опоры. [c.633]

Барке В. Н. Изотропные опоры в балансировочных. ли тшнах и методы уравновешивания гибких изделий. Сб. Теория и практика уравиовешиваиня машин и приборов . Под ред. В.. А. Щепетпльникова. Изд-во .Машиностроение , 1970. [c.67]

Определим смещение У применительно к одномассовой симметричной системе для установившегося движения (со = onst) без учета зазоров в подшипниках и массы вала. Опоры ротора примем изотропными, а движение геометрической оси О2 — О2 как прямую синхронную прецессию. При сделанных допуще-иия.х движение массы (диска) следует рассматривать просто как плоское движение. [c.195]

Пассивные виброгасители. В некоторых случаях для существенного снижения вибраций на фиксированных скоростях вращения полезно применять пассивные виброгасители, представляющие собой некоторые массивные элементы, связанные с опорами или корпусом упругодемпферными связями [8]. Ниже приведены основные результаты для роторной системы, включающей гибкий ротор (рис. 12) с одним Неуравновешенным диском, жесткий, соосный с ротором корпус на амортизаторах и два одинаковых изотропных, установленных на корпусе виброгасителя, которые могут совершать колебания в плоскости, перпендикулярной оси вращения [26. [c.145]

Для колебаний анизотропного ротора на изотропных упругодемпферных опорах (ем. рис. 8) в основном сохраняются изложенные особенности. Однако дополнительно за счет массы опор вместо одной появляются две области неустойчивости, каждая из Которых как бы охватывает соответствующую усредненную собственную частоту ро- [c.151]

В реальных системах силы внешнего трения, как правило, приложены не к ротору, а в опорах, что может привести к некоторым новым качественным результатам. На рис. 25 для случая изотропных безмассовых опор с вязким трением показана граница устойчивости при фиксированных значениях = = 0,2 и а = = j/ i = 0,5. Значение ( >lY ilM = соответствует ротору на абсолютно жестких опорах. Область неустойчивости заштрихована. Увеличение трения в опорах увеличивает устойчивость, однако существует некоторое оптимальное демпфирование, превышение которого уже понижает устойчивость, и при -> оо система вновь приходит к системе, соответствующей ротору на жестких опорах. [c.156]

Влияние несовершенств в соединениях иллюстрируется на примере расчета условного валопровода из двух изотропных роторов на четырех опорах, включающих в себя подшипники скольжения (рис. 50). По своим размерам и параметрам валопро-вод близок к части валопровода турбоагрегата мощностью 300 МВт, а именно соответствует роторам генератора (РГ) и турбины низкого давления (РНД), соединенных жесткой неподвижной муфтой. Все опоры предполагаются одинаковыми — изотропными, упругомассовыми с параметрами q = 3,5-10 кгс/см, = 8000 кг. На рис. 50 нумерация опор соответствует нумерации опор всего турбоагрегата. [c.186]

Устранить эти колебания можно при использовании упругоподатливых опор с линейной изотропной характеристикой при правильном соотношении между жест- [c.222]

Колебания горизонтального вала с двоякой изгибной жесткостью на изотропных упругодемпферных опорах. При отсутствии неуравновешенных центробежных сил (Pi = 0) и наличии изотропных опор (d = v = 0) [c.529]

Рнс. 7.6.3. Области устойчивости гибкого ротора на изотропных упругодемпферных опорах [c.505]

Балансировка гибких роторов массой до 450 т осуществляется на разгонно-балансировочных стендах, на которых определяют нагрузки в опорах ротора и изгиб его оси. Разгонно-балансировочные стенды размещают в спеилальных сооружениях блиндажного типа и оснащают средствами для транспортирования, изменения частоты вращения, динамической балансировки и контроля состояния гибкого ротора. Существенной частью разгонно-балансировочного стенда являются изотропные опоры с переменной жесткостью и подшипниками, обеспечивающими их шарнирность. Переменная жесткость опор позволяет проходить резонансные частоты и осуществлять измерение вибрации опор на всех подкритиче-ских частотах. Обеспечить жесткость опор, равной бесконечности или нулю, невозможно, но удается добиться отношения жесткостей примерно 100, что достаточно для получения собственных частот, близких к приведенным выше для ротора с шарнирным закреплением концов и для ротора со свободными концами. Это отношение особенно важно для изгибных колебаний по первой форме, которая характеризуется наибольшей амплитудой. [c.536]

Для случая изотропной опоры могут быть получены дифференциальные уравнения движения с постоянными коэффициентами во вращающейся системе координат. Эти уравнения можно анализировать так же, как и в случае N 3, рассмотренном в предыдущем разделе. Итак, положим со = (о , М = = уИуиС =С и определим отклонения втулки во вращающейся системе координат [c.628]

Рис. 12.14. Диаграмма Коулмена земного резонанса для двухлопастного шарнирного несущего винта (v < 1) на изотропной опоре.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...