Массоотдача

Здесь —коэффициент массоотдачи, отнесенный к раз- [c.511]

Тепло- и массоотдача от сферы [c.37]

Аналогично теплоотдаче массоотдача к сфере или от сферы, находящейся в покоящейся жидкости, определяется по формуле Лэнгмюра [460] [c.39]

Сопоставление различны.х данных приведено на фиг. 2.4. Дальнейшее рассмотрение задачи для более высоких чисел Пекле (Рг-Ве) было предпринято в работе [397]. Отношение ц/рТ) определено как число Шмидта 8с. Аналогичные исследования массоотдачи от твердой сферы [71, 231, 238, 441, 790] приводят к следующему соотношению для числа Шервуда [c.39]

Ф II г. 3.4. Массоотдача от жидкой п твердой сферической частиц [67]. [c.110]

Рассмотрим вначале массоотдачу от неподвижного пузырька. Предположим, что происходит лишь перенос массы от пузырька к жидкости и что его форма достаточно близка к сферической. В работе (4881 процесс растворения неподвижного пузырька описан уравнением скорости изменения радиуса пузырька [c.125]

При рассмотрении массоотдачи от пузырька, поднимающегося вверх, к окружающей жидкости делается ряд допущений и упрощений. Так, считается, что в относительно неглубоком резервуаре жидкости объем пузырька постоянен, поскольку тепло- и массо-отдача от пузырька, с одной стороны, и изменение давления гидростатического столба — с другой, действуют противоположным образом и сами по себе незначительны. Скорость всплывания II эффективную толщину пленки также можно считать неизменными. Предполагается далее, что пузырек всплывает под действием собственной подъемной силы и что в непосредственной близости к пузырьку состав жидкости постоянен во всех точках. С учетом этих предположений уравнение переноса массы от пузырька к жидкости имеет следующий вид [1281 [c.127]

Коэффициент массоотдачи в системе кислород—вода [128] [c.128]

При малых числах Рейнольдса или при малых значениях амплитуды коэффициент массоотдачи в жидкую пленку (эффективность массообмена) имеет вид [c.23]

Разделив формулу (1.3.14) на (1.3.15), получим относительную эффективность массоотдачи в пленке жидкости, пригодную для расчета массообмена при малых числах Рейнольдса [c.23]

Механизм переноса вещества в волновой пленке при проявлении когерентных структур назван нами спиновым, поскольку перенос в этом случае существенно зависит от характеристик волны. Выражение для коэффициента массоотдачи по спиновому механизму имеет вид [1, 32] [c.24]

Сходство процессов массопередачи в волновой пленке на гладкой поверхности и поверхности с регулярной шерохова гостью проявляется в зависимости интенсивности массоотдачи от длины. Эта зависимость проявляется опосредованно через зависимость числа Рейнольдса от волнового числа. Для стенки с регулярной шероховатостью, как и для гладкой стенки, существуют некоторые параметры, характе- [c.25]

Если пленка жидкости взаимодействует с газовым потоком (в режиме восходящего или нисходящего течения), причем влияние газа учитывается через касательное напряжение на поверхности пленки жидкости (То) или - через градиент поверхностного напряжения С5 х)1(1х), а также при условии совместного проявления этих эффектов (То + с1а(х)/с1х), то формула для коэффициента массоотдачи принимает следующий вид [c.26]

Каждая из приведенных формул получена с учетом длины контактного устройства, г.е. длины трубки. В частности, если длина начального участка, рассчитываемая по формуле (1.3.35), меньше длинен трубки /, то средний коэффициент массоотдачи следует рассчитывать но формуле [c.28]

Для очень ДЛИННЫХ трубок, когда вклад массопереноса на входном участке невелик или то же самое, что L > Lf,,, массоотдачу в турбулентную пленку можно рассчитывать по формуле (1.3.36). [c.29]

Если длина начального участка в рассматриваемом режиме течения пленки больше длины трубки, то характерным линейным размером является сама длина пленки, т.е. Ь = Е. Расчет коэффициента массоотдачи в этом случае следует проводить по формуле (1.3.32), с учетом ар из соотношения (1.3.34). [c.29]

Иа рис. 1.15 проведено сопоставление расчетных коэффициентов массоотдачи по формулам (1.3.33)- .3.37) (сплошная линия) с результатами работы [42] (пунктирная линия), в которой обобщены практически все экспериментальные данные (тринадцати авторов), полученные при исследовании массопереноса в турбулентной жидкой пленке. Как следует из этого рисунка, наблюдается их удовлетворительное согласование. [c.29]

Рис. 1.16. Зависимость коэффициента массоотдачи в турбулентной пленке жидкости от скорости газа в условиях восходящего прямотока (с1= 16,8 мм, Re =

При решении задачи о массоотдачи в пленке неньютоновской жидкости с источником массы уравнение переноса массы для -го слоя принимает следующий вид [c.42]

Принцип сопряжения многофазных задач. Развитие массопередачи (теплопередачи) началось с исследования массоотдачи (теплоотдачи) в одной из контактирующих фаз. Одновременно в этом направлении развевались и теоретические исследования методы расчета коэффициентов массоотдачи в одной из фаз (жидкой или газовой). Однако природа явлений переноса в двух- и многофазных систем намного шире и, чтобы раскрыть ее с большей полнотой, необходимо привлечение в расчетах принципа сопряжения фаз и потоков количества движения, массы и энергии. Впервые при исследовании двухфазного массообмена этот принцип был применен в работах [73, 74]. Одним из важных результатов исследований было обобщение известной зависимости между динамическим (бн) и диффузионным (6) слоем. В частности для двухфазного массообмена эта зависимость имеет вид [c.46]

Р(1 - средний коэффициент массоотдачи струи [c.51]

Средний коэффициент массоотдачи струи жидкости, вытекающей из отверстия НОД действием силы тяжести, определялся из выражения [c.54]

С учетом вьфажений (2.1.21)-(2.1.24) формулы для среднего коэффициента массоотдачи жидкой струи длиной / на входном участке примут вид для Рг 5 100 [c.55]

Если начальная скорость падения струи достаточно велика, силы тяжести не изменяют существенно и она на всем протяжении течения остается практически равной средней скорости в начальном сечении струи Mq, то массоотдачу в струе можно рассчитать из решения следующей задачи [c.56]

Для расчета коэффициента массоотдачи по уравнению (2.1.32) с граничными условиями (2.1.33)-(2.1,35) используем метод Хевисайда-Карсона. Рассмотрим функцию [c.57]

Авторами работы [41] было установлено, что при Rea>300 отношение максимальных к минимальным локальным кб ффи-циентам остается неизменным. Это указывает на то,-Чтй тер распределения локальной массоотдачи мало зависит ласти вихревого течения от числа Rea. Это поЯ Вёрждается также и тем, Что разницы в локальной маСсоотдаче для Лобовой и кормовой частей сферы практически не обнаруя<ено. [c.81]

Сравнение локальных коэффициентов теплоотдачи, полученных в эксперименте М. Э. Аэрова и в описываемой работе, показало, что данные М. Э. Аэрова по массоотдаче при Re = 3-1G описывают качественно ту же картину распределения относительных значений коэффициента массоотдачи, что и в опытах по локальному коэффициенту теплоотдачи. Так, в горизонтальной плоскости при наличии шести точек касания с соседними шарами значения относительной минимальной массоотдачи равны 0,55—0,7, а максимальные значения на гладкой поверхности вдали от точек контакта— 1,28—1,37, т. е. отношение ало /а ок составляет 2—2,3. Совпадение относительных локальных коэффициентов массоотдачи и теплоотдачи при наличии точек касания в лобовой и кормовой областях получается также удовлетворительным. [c.84]

Определим относительную эффективность массоотдачи. Для этого формулу (1.3.14) отнесем к одной из известных формул, применяемой к расчету пленочного массообмена, например, к формуле Хигби [33] [c.23]

В других работах [1, 46] исследование механизма массопереноса и его расчет в турбулентной пленке жидкости при наличии газового потока или поверхностного натяжения проведено на основе решения уравнений переноса количесз ва движения и массы с учетом входных эффектов и при условии, что турбулентный перенос изменяется по длине пленки жидкости, причем поверхность пленки жидкости является искомой величиной. Получено общее выражение для коэффициента массоотдачи [c.29]

Примером проявления синфазности на телах, пассивно взаимодействующих со сплошной средой, является массообмен в волновую пленку жидкости, гравитационно стекающую по гладкой поверхности. Автоколебателт>иая система, каковой является волновая пленка, выделяет когерентную структуру. Это когерентная структура передается через конвективные члены в уравнение переноса вепщетва. Перенос вещества происходит в сплошной среде с когерентной структурой, и при отсутствии сдвига фаз в геометрических и концентрационных колебательных полях, создаются условия, приводящие к повышению интенсивности массообмена. Это имеет место в массообмене при наличии волнообразования, когда массоотдача определена когерентной структурой сплошной среды (формулы (1.3.17)-(1.3.21)). [c.31]

Де Ртм (Ahm TM (Ahm и Р(дй о)> o.(Ahm - коэффициенты массоотдачи и теплоотдачи соответственно с учетом влияния теплоты фазового перехода (при неизотермической абсорбции) и в отсутствие такого влияния на тепломассобмен, [c.35]

Таким образом, коэффициенты массоотдачи (теплоотдачи) в процессах совместного тепломассообмена (1.4.13), (1.4.14) выражаются произведением. Первый сомножитель ответственен за процессы, происходящие в отсутствие взаимного влияния (Р(д/,=о), 0С(д ,=( ) диффузионных или тепловых процессов. Он различен и зависит от гидродинамических и диффузионных условий протекания процесса, а также от геометрической поверхности (Р(д/,=о), ( (АьтУ ДРУгой сомножитель (1.4.15), (1.4.16) -общий для всех рассмотренных случаев [1, 55-571 и отражает влияние переноса энергии на перенос массы и наоборот. Заметим, что обобщенная зависимость типа (1.4.13) или (1.4.14) получена для различных режимов массообмена (теплообмена), на различных контактных поверхностях, (пленочное течение на гладкой поверхности, в том числе в условиях волнообразования, при ламинарном и турбулентном режимах, течение по стенке с регулярной шероховатостью и т.д.), а также при массообмене в многокомпонентных системах. Отметим, что в многокомпонентньЕХ системах зависимости типа/,,/) носят матричный характер. [c.35]

В качестве примера на рис. 1.17 представлены обобщенные зависимости для коэффициентов массоотдачи при неизотермической пленочной абсорбции (1.4.13). Коэффициент Рдйн) представлен для двух случаев 1 - по формуле (1.3.19), в которой массоотдачи при пленочном изотермической абсорбции выражен через частоту волн 2 - по формуле (1.3.18), в которой коэффициент массоотдачи выражен через длину волны. [c.35]

На рис. 2.1.2, б представлено сопоставление теоретических результатов расчетов коэффициентов абсорбции по предложенным формулам. (2.1.25), (2.1.26) с экспериментальными данными работы [7], в которой изучалась скорость абсорбции СО2 водой от времени контакта (//по). Как следует из рисунка, экспериментальные данные при больших временах контакта, а следовательно, при (, = onst, меньших расстояний от входа, согласуются лучше с теоретическими резуль гатами на входном участке. Это объясняется тем, что эффект входного участка при расчете коэффициента массоотдачи струи заметен чем более, чем ближе к отверстию проводились замеры в опытах. [c.56]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.306 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.336 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.129 , c.203 , c.204 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.129 , c.203 , c.204 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.328 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...