Схема латуней

Шплинты обозначают по схеме, приведенной в стандарте па примере шплинта с условным диаметром 5 мм, длиной 28 мм, из латуни Л63, с никелевым покрытием толщиной 6 мкм [c.405]

Рис. 145. Схема прибора изображена на рис. 145 И — источник нейтронов ЛЦ — латунный цилиндр, наружная поверхность которого покрыта тонким слоем делящегося вещества U БЦ — бакелитовый цилиндр большего диаметра.

В случае, когда обе фазы достаточно пластичны, в каждой из них возникает та текстура, которая свойственна данной фазе при данной схеме деформации и в однофазном состоянии. Это показано на двухфазных сплавах Ag-f u (28%), d-fZn (17%), a-fp-латуни. [c.291]

К две с внешним смесеобразованием относятся карбюраторные и некоторые газовые двигатели. В двигателях, работающих на бензине, смесь готовится в карбюраторе. Простейший карбюратор, принципиальная схема которого показана на рис. 22.3, состоит из поплавковой и смесительной камер. В поплавковой камере помещается латунный поплавок 1, укрепленный шарнирно на оси 3, и игольчатый клапан 2, которыми поддерживается постоянный уровень бензина. В смесительной камере расположен диффузор 6, жиклер 4 с распылителем 5 и дроссельная заслонка 7. Жиклер представляет собой пробку с калиброванным отверстием, рассчитанным на протекание определенного количества топлива. [c.204]

Фрикционному покрытию латунью и бронзой подвергают болты шарнирных сочленений, пальцы, втулки, оси, поршни и цилиндры агрегатов. Фрикционное покрытие латунью и бронзой поверхностей деталей, которые являются телами вращения, можно производить простейшими приспособлениями на обычном токарном станке. Схема установки для фрикционного латунирования на токарном станке показана на рис. 57. [c.209]

Заточка с помощью электроискрового способа фасонных резцов, армированных твёрдым сплавом, может быть осуществлена по следующей схеме. В патрон токарного станка закрепляется латунный или чугунный диск. С помощью специально изготовленного резца из стали этому диску задаётся необходимый профиль. К диску подводится обрабатываемый резец с твёрдым сплавом, и в процессе последующей эрозионной обработки, где диск и резец являются электродами колебательного контура, резец приобретает профиль диска. [c.68]

Первое направление требует установки в тепловой схеме ПНД смешивающего типа или замены в существующих поверхностных ПНД латунных трубок трубками из нержавеющей стали. Разумеется, при осуществлении реконструкции ПНД по обоим вариантам необходимо изготовлять трубчатую систему всего конденсатора или его камеры отсоса воздуха из нержавеющей стали. Второй путь, связанный с применением пиперидина, не требует подобных переделок. [c.269]

Существенное уменьшение влияния изменения контактных сопротивлений (в десятки раз) достигается применением схемы по типу двойного моста Томпсона [54]. Применяемые материалы для контактных пар 1) кольца из нержавеющей стали или бронзы щетки серебряно-графитовые или в виде пакета из латунных полос (сетчатый контакт) 2) серебряные кольца с серебряно-графитовыми щетками (доступен конец вала) [22], [35], [44], [45], [48], [67], [77]. [c.556]

В тракте основного конденсата установлены подогреватели низкого давления. Через них конденсатными насосами прокачивается конденсат под давлением 1,47—1,96 МПа (15—30 кгс/см ). Поверхность нагрева в них образована U-образными трубками из латуни и нержавеющей стали. Греющим паром ПНД является пар из последних отборов турбин. В зависимости от мощности и схемы турбо-установки количество ПНД выбирается таким образом, чтобы обеспечить нагрев конденсата до температуры, на 10—20° С ниже температуры насыщения в деаэраторе. [c.58]

Схема опытной установки с многотрубной моделью представлена на рис. 1. Она имитировала топочный экран с промежуточным или собирающим коллектором и состояла из следующих частей воздушного 1 и водяного 2 раздающих коллекторов, подводящих 5 и отводящих 4 латунных труб ф 24 X 1 мм, опытного (промежуточного или собирающего) коллектора 5, бачков-разделителей 6 с дренажными и воздухоотводящими трубами. [c.271]

Химическая очистка трубок маслоохладителя с водяной стороны (при твердых отложениях) производится 3—4%-ным раствором соляной кислоты по схеме, показанной на рис. 6-6, но только ограниченное число раз, так как соляная кислота вызывает разрушение латунных трубок маслоохладителя. [c.244]

Схема одного из бикалориметров этого типа с указанием размеров дана на рис 123. Ядро оформлено в виде тонкого латунного диска, в котором просверлен канал для ввода двухканальной фарфоровой трубочки с термоэлектродами (на глубину диаметра диска). Наружный кожух представляет собою круглую стальную коробку, снабженную крышкой, которая ее герметически закрывает, [c.358]

Устройство подогревателя низкого давления и схема присоединения его показаны на рис. 5-2. Подогреватель вертикальный, с трубным пучком латунных трубок U-образной формы. Концы трубок развальцованы в трубной доске. Трубный пучок 2 имеет несколько горизонтальных перегородок, которые вместе с продольными связями составляют каркас трубной системы. Перегородки направляют поток пара, заставляя его несколько раз пересечь трубный пучок. [c.91]

Рис. 3.20. Схема криостата Сетаса и Свенсона для магнитной термометрии [10]. А—вывод электрических проводов В — промежуточный экран С — термодатчик О — экран блока Е — вакуумная рубашка из латуни f—измерительные провода (3 — тепловые ключи Я — экран / — стержень из кварцевого стекла / — медные провода К — катушка L — нейлоновая ячейка М — экран из проволочной фольги N — радиационный экран из черной бумаги О — вакуумная рубашка из пи-рекса Р — переход медь—пирекс Q — высоковакуумная откачка / — вакуумная рубашка трубки, передающей давление 5 — образец с солью Т — германиевый термометр сопротивления и — медный блок V—платиновый термометр сопротивления — жидкий Не Z — откачка паров Не.

Мягкие припои создают на основе олова или свинца они отличаются малой прочностькз, но допускают пайку почти всех металлов. Мягкие припои обычно применяют для пайки герметичных соединений, электрических и радиотехнических схем, медных и латунных малонагруженных деталей различной аппаратуры. [c.395]

На фпг. 23 приведена схема гораздо более крупного ожижителя, в котором используется трехцплиндровый детандер. Здесь тепловая изоляция также обеспечивается металлическим дьюаровским сосудом, а аппаратура погружена в атмосферу газообразного гелия. Применен компактный теплообменник тина Хемпсона (фиг. 10, е), состоящий из 3000 м латунных трубок с наружным диаметром 3,2 мм н внутренним диаметром 2,5 мм. Все 162 трубки свернуты в компактный пакет диаметром 200 мм п длиной 1050 мм. [c.148]

Дьюары и вакуумные насосы. Дьюаровские сосуды для жидкого гелия могут быть изготовлены как из стекла, так и из металла. Иа фиг. 4 приведена схема стеклянного криостата для размагничивания, применяемого в лаборатории Камерлинг-Опнеса в Лейдене. Он состоит из двух коак-сиально расположенных дьюаров. Во внутреннем дьюаре содержится жидкий гелий, внешний дьюар заполняется жпдким водородом или азотом для защиты гелия от притока тепла. К верхним частям дьюаровских сосудов прикреплены легкоплавкой замазкой латунные кольца, плотно входящие в металлические крышки (каики) это обеспечивает жесткость крепления дьюаров относительно магнита. Дьюары обычно имеют более узкую нижнюю часть ( хвост ) такие дьюары содержат большое количество охлаждающей жидкости и в то же время могут располагаться в магните со сравнительно небольшим межполюсным зазором. [c.445]

Печи сравнительно небольшой мощности питаются от шии ыиз-1- ого напряжения цеховой понижающей подстанции. При наличии нескольких печей их распределяют по фазам так, чтобы по возможности равномерно загрузить трехфазную сеть. Автотрансформатор для регулирования напряжения иногда может предусматриваться один на несколько печей, в этом случае схема коммутации должна позволять быстро включить его в цепь любой печи. Это по.зможно, например, при плавке латуни и цинка в литейных цехах с постоянным ритмом работы, когда понижение напряжения может потребоваться лишь при первом пуске какой-либо печи после замены индукционной единицы или при случайном простое для поддержания металла в печи в нагретом состоянии. [c.286]

На рис. 3.123 показана схема узла ротора гиромотора морского гирокомпаса типа Курс . Собственно ротор 1 с беличьей клеткой 2 жестко связан с осью гиромотора 3. Ротор гиромотора может быть выполнен из хромомолибденованадиевой стали 35ХМФА, вольфрамовой 18ХНВА, хромистой нержавеющей 4X13, латуни ЛС-59-1, либо из специальных тяжелых сплавов. Гиромоторы выполняются как с кожухом (герметическим или негерметическим), так и без него. При вращении ротора с большой угловой скоростью возникает значительный момент аэродинамического сопротивления, который прямо пропорционален плотности среды. Для уменьшения аэродинамического сопротивления гиромотор помещают в гирокамеру, заполненную водородом. Это приводит к уменьшению момента аэродинамического сопротивления на 80—90%. [c.364]

В автокалибрующемся толщиномере УТ-55БЭ используется именно такая схема преобразователя все пьезоэлементы выполнены из керамики ЦТС-19 на частоту 2,5 МГц. Преобразователь заключен в миниатюрный латунный корпус с размерами 23 X X 12 X 17 мм. [c.279]

Приведем теперь некоторые результаты, полученные в более общей теории диффузии внедренных атомов по октаэдрическим междоузлиям сплавов типа FeaAl [6, 7], Учтем возможность появления в таком сплаве трех типов узлов, на которых происходит упорядочение [8]. Это позволяет в единой схеме рассмотреть как переход при температуре Го1 из вполне неупорядоченного состояния в состояние со сверхструктурой типа FeAl (или Р-латуни), так и переход при более низкой температуре Гог к сверхструктуре типа FeaAl. [c.301]

Автором [9] проведены исследования по предупреждению коррозии латунных трубок теплообменных аппаратов с помощью силикатной обработки подпиточной воды теплосети одной из ТЭЦ. Схема теплоснабжения выполнена с открытым водоразбором. Расход воды 3000 т/ч. На ТЭЦ установлены четыре атмосферных деаэратора, работающие на перегретой воде (без бар-ботажа), общей производительностью 2400 м /ч, два аккумуляторных бака вместимостью 5000 м , один и которых находится в эксплуатации, сетевые подогреватели и подогреватели горячего водоснабжения типов 20Б-200, 2ПБ-300, ЗПБ-350, 2ПБ-200, 5ПБ-500, 20Б-500. [c.66]

Была использована блок-схема, предложенная Гельманом. Детектором экзоэлектронов служил термостатируемый открытый счетчик [63] с игольчатым анодом, который работал на линейном участке вольтамперной характеристики. Счетчик имел малый собственный фон 60—70 имп/мин. Корпус счетчика (катод) был изготовлен из латуни с отпалированной внутренней поверхностью. Анодом служила нить — платиновая проволока диаметром 75 мкм, оканчивающаяся шариком. Отверстие для впуска регистрируемых частиц закрывали медной сеткой, экранирующей образцы от высокого потенциала нити. Счетчик сверху имел сквозное отверстие, через которое осуществляли подсветки образца лампой ПРК-4 [63] со светофильтром УФС-2. Образцы исследуемых сплавов зачищали тонкой наждачной бумагой КЗ-М-20. После удаления наждачной пыли образец устанавливали под счетчиком на подставку заранее введенной в рабочий режим установки. [c.48]

Охладители выпара предназначены для конденсации пара из отводимой от деаэратора парогазовой смеси с целью сохранения тепла и конденсата в тепловой схеме. Они могут быть индивидуальными или групповыми, поверхностного или контактного типа, последние подразделяются на выносные и встроенные в де-аэрационную колонку. Скорость воды в охладителях выпара с латунными трубками Л-68 устанавливается не более 2,5 м/с, а в трубках из стали Х18Н10Т — не более 3,5—4 м/с. [c.116]

Рис. 10.184. Схемы датчиков для изменення ударных ускорений а и б — высокочастотные датчики, в которых упругая чувствительная часть растянута (а — собственная частота / gg = 17 кГц) или сжата (б) в — цельньй стальной или бронзовый овал с прикрепленным к нему грузом в средней части на боковой внешней или внутренней поверхности наклеены тензодатчики (f o6 кГц) г — стальной или бронзовый датчик бочкообразной формы с несколькими пропилами на боковой поверхности и грузом в верхней части датчик из бронзы диаметром 45 х 40 и грузом 150 г имеет /(-об = Ю кГц д — датчик с чувствительным элементом из пьезокерамики (титанах бария). Между двумя керамическими дисками А диаметром 10 х 4 расположена латунная фольга с изолированным выводом. Сила нажатия пружины должна превышать силу инерции при ударе (/(,р5 = 20 кГц и чувствительность до 20 мВ/д). Недостаток - добавочные колебания, вносимые корпусом и пружиной е — датчик с керамическим элементом диаметром 25 х 2,5 с грузом, прижатым изолированным винтом.

Другая типичная компоновка — горизонтального типа (рис. 114) предназначена для сверления, зенкерования и нарезания резьбы в латунном корпусе (см. схему обработки на рис. 115). Это — 9-шпиндельный шестипозиционный полуавтомат ХА3035 Харьковского завода агрегатных станков. Каждая силовая головка (/—9) служит для вращения и подачи одного инструмента. На рабочих позициях I—IV установлено по две силовые головки. Обрабатываемые детали закрепляются в приспособлениях 10 с пневматическим приводом, к которым сжатый воздух поступает [c.204]

Как видно из фиг. 190, принятое расположение полей допусков износа теоретически может привести к перекрытию размеров среднего диаметра болта и гайки, выполненных по изношенным проходным резьбовым калибрам (размер А на фиг. 190). Однако целый ряд опытов, проведённых в СССР и в других странах, показал, что подобная схема расположения допусков не вызывает нарушений взаимозаменяемости даже в тех случаях, когда изделие плотно свинчивается с изношенными резьбовыми проходными калибрами. Болты и гайки, изготовляемые обычными методами (нарезание метчиками и лерками, фрезерование резьбы и т, д.), имеют значительные поверхностные неровности, по вершинам которых производится измерение калибрами. При свинчивании болта с гайкой взаимное положение неровностей Компенсирует теоретическое перекрытие размеров, определяемых по изношенным калибрам. Такое объяснение подтверждается и тем, что применение указанной выше схемы расположения полей допусков ктлибпов для резьбовых изделий из мягких металлов (алюминий, латунь, бронза) согласно [c.147]

В первые сутки работы блока после пуска допускается содержание в питательной воде соединений железа (в пересчете на Fe) и кремниевой кислоты (в пересчете на SiOa) до 100 мкг1кг каждого. В последующем, в течение первых 3—4 суток после пуска блока, в питательной воде допускается превышение норм содержания соединений натрия, кремниевой кислоты, жесткости и соединений железа и меди, но не более чем на 50%, указанных в табл. 1-3. Следует иметь в виду, что нормы по содержанию окислов меди даны в табл. 1-3 для отечественных блоков с учетом выполнения трубок ПНД из латуни. Переход к изготовлению этих труб из стали, или развитие воднорежимной и теплотехнической схем блока, защищающих котел от поступления окислов меди, находятся все еще в процессе разработки. После реализации этих мероприятий создадутся условия для дальнейшего снижения допустимого содержания меди в питательной воде. [c.20]

Принципиальная схема блока (см. рис. 1-1) является более совершенной, чем первоначально принятая (см. рис. 1-2). Однако недостатками и этой схемы являются все же довольно высокие концентрации продуктов коррозии в питательной воде. Оказывая должное внимание мероприятиям по уменьшению интенсивности коррозии сталей и латуней (см. гл. 2 и гл. 4), следует использовать и возможные усовершенствования воднорежимной и теплотехнической схемы блоков сверхкритиче-оких параметров. При этом обязательными считаются 100%-ная конденсатоочистка и подача в конденсатор добавки обессоленной воды высокого качества. Одной из основных задач является устранение меди из питательной воды. При очистке в ионообменных фильтрах всех потоков, поступающих в конденсатор, сложность заключается в ликвидации поступления в воду меди на тракте от конденсатоочистки до деаэратора. Схема, указанная на рис. 1-1, решает эту задачу лишь частично, так как пропуск через конденсатоочистку всех дренажей ПНД не ликвидирует перехода в воду окислов меди с внутренней стороны трубок этих подогревателей. [c.23]

На рис. 7-12 показана замена ФСД анио пптным фильтром после конденсатора и катионитным фильтром после ПНД (рис. 7-Г2). При схеме (рис. 7-12,а) обеспечение очистки всего конденсата пара, включая конденсаты греющих отборов, приходится на последние из подогревателей низкого давления направлять в водяной объем кондансатора. В связи с этим экономичность блока несколько снижается, а конструкции ПНД должны дополняться охладителями дренажа. Кроме того, опасения поступления окислов меди в питательную воду блока на тракте после конденсатоочистки побуждают отказаться от применения латуни для трубок ПНД и требуют значительного расхода дефицитной нержавеющей аустенитной стали. [c.136]

Заслуживает технико-экономического исследовапия также п схема (рис. 7-12,в), когда наряду с размещением ФДС после конденсатора устанавливают дополнительный катионитный фильтр после ПНД №4. Стоимость установки этого дополнительного фильтра и связанные с этим эксплуатационные расходы могут окупиться в связи с тем, что при этом не требуется замена латуни на нержавеющие аустенитные стали в ПНД № 1, 2, 3, 4 и, кроме того, существенно уменьшаются число и длительность эксплуатационных химических очисток. Для такой схемы, так же как и для схемы (рис. 7-11,6), должна быть предусмотрена автоматическая дозировка аммиака после деаэратора. [c.137]

КБ-4, то катионитный фильтр можно расположить непосредственно перед деаэратором. В таком случае всеПНД могут иметь трубки из латуни, а в ПНД № 5 может сливаться дренаж ПВД с последующей его очисткой на ка-тионитном фильтре. Такая схема представлена на рис. 7-13. [c.139]

Фиг. 55. Схема установки для магнитно-дефектоскопического обследования барабанов котлов — баоабан котла 2 — ввальцованные трубы 3 — пробки, обернутые латунной сеткой 4 — трансформатор

Расчетные нормы качества пара, котловой и питательной воды предназначаются для проектных расчетов. Эти нормы базируются на данных больщого числа теплохимических испытаний котельных агрегатов, а также длительных эксплуатационных наблюдений. Эксплуатационные нормы соле- и кремнесодержания котловой воды устанавливаются на основе результатов теплохимического испытания данного котла или аналогичного котла такой же паропроизводительности и с такими же по схеме и конструкции внутрикотловыми устройствами. Водный режим барабанных котлов нормируется при этом не только по соображениям получения чистого пара, но и по требованиям предупреждения накипеобразования и развития коррозии. Основными нормируемыми показателями качества пара на входе в турбину являются допустимые значения его соле- и кремнесодержания. Нормируются также допустимые концентрации в паре СОг и КНз с целью предотвращения коррозии обратных кон-денсатопроводов, а также оборудования, имеющего детали, изготовленные из латуни или других медных сплавов, подверженных аммиачной коррозии. Расчетные нормы качества пара на входе в турбину для давления пара от [c.50]

Как следует ия схемы присоединении, подогреватель J работает с обеих сторон па очищенной и деаэрированной воде. Поэтому он может иметь не латунные, а стальные бесшовные трубки. Межведомственная нормаль на такие отопительные водоводяные подогреватели со стальными трубками разработана ОргэнергостроеаМ (см. 7-2). [c.53]

При повышении температуры регулируемой воды происходит увеличение объема жидкости в термобаллоне J. Вследствие этого рычаг 4 прикрывает сопло 5 и открывает сопло 6, что снижает давление Рх в полости А. При понижении температуры регулируемой воды процесс проходит в обратном порядке. Термореле может быть настроено на температуру от 40 до 100° С, нечувствит ельность 0,5° С, неравномерность 2° С. Термореле компонуется в одном блоке с регулирующим клапаном, корпус которого одновременно является смесительной камерой. В настоящее время в ОРГРЭС разработано более совершенное дилатометрическое реле типа ТРД. Схема реле типа ТРД-2 представлена на рис. 8-13. Основным преимуществом этой конструкции по сравнению с ТРЖ является болео совершенная система настройки, позволяющая задавать без отключения регулятора не только температуру, но и неравномерность работы регулятора. Импульс температуры воспринимается латунной трубкой I, через которую протекает небольшая часть регулируемого потока. [c.220]

Но какими эксплуатационными мерами, находящимися в распоряжении персонала станции, можно воздействовать на содержание железа или меди в питательной воде Таких мер непосредственного воздействия нет, и, следовательно, эти определения не носят оперативного значения они нужны лишь для общей характеристики водно-химического режима данной электростанции. Естественно, что частое выполнение таких анализов бессмысленно. Их результаты могут быть использованы для коренных изменений схемы во-доприготовления, замены латунных трубок ПНД на стальные нержавеющие или установки магнитных фильтров для освобождения питательной воды от окислов железа и т. д. Однако все такие мероприятия не могут входить в сферу возможностей дежурного эксплуатационного персонала они требуют значительных капиталовложений и возможны лишь во время крупных и длительных ремонтов оборудования. [c.241]

Для ликвидации процесса коррозли латунных трубок ПНД блоков СКД, помимо снижения уровня концентрации кислорода в конденсате до значений менее 20 мкг/кг О2, большое значение имеет применение наиболее рациональной схемы коррекционной обработки питательной воды и места ввода гидразннгидрата и аммиака. [c.69]

Дозирование одного гидразингидрата при наличии на блоке оборудования, выполненного из латуни (ПНД, конденсатор, охладители эжекторов и т. п.), повышает устойчивость медьсодержащих сплавов. Присутствие гидразингидрата на высокотемпературном участке питательного тракта от деаэратора до водяного экономайзера приводит к повышению стабильности магнетитовых пленок и обеспечению преимущественного их образования. Как показывают специальные исследования и промышленный опыт, гидразин способен восстанавливать окислы железа и переводить их в магнетит, стабилизируя тем самым защитные свойства пленки [16]. Кроме того, дозирование гидразина в обессоленный конденсат позволяет регулировать значение pH среды по конденсатопитательному тракту. Применение этой схемы коррекционной обработки теплоносителя, в основе которой лежат использование одного гидразина и отказ от ами-нирования питательной воды, позволяет использовать конденсатоочистку в большей степени по прямому назначению, повысить межрегенерационный период фильтров ФСД с Н-катионитом и полноту поглощения различных ионов. [c.134]

Примененный в данной модели калориметр в виде тонкостенной латунной трубки, обогреваемой постоянным током, является наиболее простым. Схема его показана на рис. 5-3 [Л. 5-2, 5-3]. Ток подводится к концам трубки-электрокалориметра через клеммы, к которым присоединены проводт для подключения амперметра. В местах выхода калориметра из рабочего пространства модели [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...