Гидроцилиндры на рабочее давление

Даже сравнительно небольшие риски и царапины при работе силового гидроцилиндра на высоком давлении являются причиной утечек рабочей жидкости. [c.99]

На рис. 218, а показан гидроцилиндр простого действия, рассчитанный на рабочее давление до 150 ат, его ход составляет 400 мм. [c.392]

Пневмогидравлический привод может иметь различные конструктивные оформления, в частности он может быть выполнен и в одном общем блоке, как показано на рис. 125,6, где 1 — поршень пневмоцилиндра 2 — шток поршня пневмоцилиндра и одновременно плунжер гидроцилиндра 3 — поршень гидроцилиндра, передающий рабочее давление зажимным элементам приспособления. [c.186]

При подборе гидроцилиндра задаются рабочим давлением и на основании уравнения Р = рР определяют конструктивные размеры поперечного сечения цилиндра (давлением в сливной полости пренебрегают). Целесообразно иметь некоторый запас и по усилию с тем, чтобы компенсировать неучтенные потерн при расчете. [c.104]

Командный элемент гидроусилителя включает постоянный дроссель в виде жиклера = 3 мм и регулируемый дроссель в виде сопла tig = 2 мм с подвижной заслонкой на выходе. Давление в камере между дросселями передается в рабочую полость исполнительного гидроцилиндра (D = 35 мм), поршень которого оперт на пружину жесткостью С = 200 Н/см и нагружен силой R = 7500 Н. [c.184]

При вдвигании штока 2 в гидроцилиндр 1 рабочая жидкость из гидроцилиндра 1 по трубопроводу 3 поступает в гидроцилиндр 4, давит на поршень, в результате чего происходит перемещение подвижной части насоса и уменьшение его эксцентриситета. Когда шток 2 выдвигается из гидроцилиндра 1 под действием пружины и давления рабочей жидкости в гидросистеме, подвижная часть насоса перемещается, выдавливая рабочую жидкость из цилиндра 4 в трубопровод 5 и в гидроцилиндр 1. [c.188]

Установка для испытаний на усталость при совместном действии внутреннего давления и осевой нагрузки (табл. 3, № 6). В некоторых случаях в установке ОНД для создания давления используют стандартный гидроцилиндр, Одна из таких установок, предназначенная для испытания трубчатых образцов, изображена на рис. 8. Осевую нагрузку прикладывают при помощи расположенного внизу гидроцилиндра, а внутреннее давление создается другим осевым гидроцилиндром, расположенным на верхней траверсе. Образец 7 через гайки 6 крепится винтами к верхнему и нижнему S захватам. Для создания внутреннего давления используют две камеры камеру низкого давления / и камеру высокого давления 5. В камеру низкого давления 1 и внутрь образца подается масло из гидросистемы через штуцер 9. При движении поршня 2 вниз происходит перекрытие отверстий, соединяющих камеру высокого давления 3 с камерой низкого давления 1 и при дальнейшем движении поршня 2 вниз происходит увеличение давления масла. Для повышения характеристик системы внутрь образца вставляется заполнитель 5, который позволяет уменьшить рабочие объемы масла, что [c.19]

Максимальное рабочее давление, развиваемое каждым из гидроцилиндров, достигает 25 МПа, что соответствует максимальному усилию на штоке 780 кН. Гидросистема установки позволяет не только нагружать, но и сбрасывать нагрузку на любую грань образца за счет отвода нажимных плит. Для моделирования процесса выброса угля изготовлена нажимная плита с отверстием, закрываемым с помощью диска. В необходимый момент времени с помощью пружины и спускового механизма можно со скоростью 5 м/с отстрелить диск, т. е. открыть люк, тем самым разгрузить часть грани образца. [c.42]

Величины ро, рс, и р,, определяющие расчетный перепад давления на рабочих окнах рр зависят от скорости перемещения органа регулирования или, что то же самое, от расхода в силовых гидроцилиндрах Qh. [c.283]

По направлению действия рабочей жидкости все гидроцилиндры подразделяют на две группы одностороннего и двухстороннего действия. На рабочий орган гидроцилиндра одностороннего действия жидкость может оказывать давление только с одной стороны, как в схемах на рис. 12.10, а, г, д. В этих цилиндрах движение [c.167]

В случае неравенства давлений в рабочих полостях гидроцилиндров возникает перепад давления в полостях Ли Б, т. е. на торцевых поверхностях плунжера 3. В результате плунжер 3 смещается из среднего положения, изменяя проходные сечения регулируемых гидродросселей 4 м 5. При этом уменьшается проходное сечение гидродросселя, через которое жидкость поступает в гидроцилиндр с меньшим давлением, и увеличивается проходное сечение другого гидродросселя. Плунжер 3 остановится только тогда, когда в его торцевых полостях Ая Б давления станут одинаковыми, а значит, станут одинаковыми и перепады давлений на балансных гидро-дросселях 7 и 2 В результате соотношение между расходами Q, и Q2 останется тем же, что и было при равенстве давлений в рабочих полостях гидроцилиндров. [c.217]

При прессовании порошка рабочая жидкость подается под высоким давлением в гидроцилиндр 4 прессования, прессующий пуансон 6 перемещается влево и сжимает дозу порошка, находящуюся в матрице. Реактивная сила передается с гидроцилиндра на переднюю поперечину и через колонны уравновешивается силой, действующей на заднюю поперечину через неподвижный пуансон. [c.202]

Здесь D — диаметр поршня гидроцилиндра, см р — давление маема на поршень 2,0—7,5 МПа (20—75 кгс/см ) г) = 0,85- 0,9—КПД гидроцилиндра Qi — сила сопротивления сжатой пружины при крайнем рабочем положении поршня, Н (кгс) d — диаметр штока, см. [c.111]

Здесь Q — требуемая сила на штоке гидроцилиндра, Н (кгс) L — длина рабочего хода поршня гидроцилиндра, см t — время рабочего хода поршня гидроцилиндра, мин р — давление масла в гидроцилиндре, Па (кгс/см ) rii = G,85 — объемный КПД гидросистемы, учитывающий утечки масла в золотнике и гидроцилиндре. [c.111]

Воздух, поступающий через отверстие 1, перемещает поршень 2 со штоком 3, вытесняя при этом масло, расположенное в полости В с противоположной стороны поршня. Это масло протекает через канал 4, заполняет гидроцилиндр 5 и перемещает поршень 6 со штоком 7, оказывающим рабочее давление на обрабатываемую деталь либо на промежуточный зажимной механизм. Давление воздуха 168 [c.168]

Число приспособлений, собираемых одновременно Рабочее давление в гидросистеме, МПа Усилие на штоке гидроцилиндра, кН Время сборки приспособлений, ч 2 2 2 3 20 До 83 2,5-3 2 20 15 [c.158]

При проведении испытаний гидроцилиндр устанавливается на стенде в положение, аналогичное его положению на самосвале. В испытуемый гидроцилиндр подается рабочая жидкость под давлением — происходит подъем груза. Давление в управляющей полости 55, соединенной с гидроцилиндром 19, переключает распределитель 27 и соединяет посредством дросселей 29 и 30, снабженных клапанами, поршневую полость 24 разгрузочного гидро- [c.170]

При включении насоса низкого давления масло через золотник с электрогидравлическим управлением попадает в испытуемый цилиндр или в рабочий гидроцилиндр, в результате чего испытуемый гидроцилиндр выдвигается или задвигается происходит испытание гидроцилиндра на работоспособность. [c.172]

Машина работает следующим образом. Образец 6 с блоком тензорезисторов или без него помещается в захваты 5 и й и зажимается. При повороте маховика на пульте управления 17 рабочее давление подается в гидроцилиндр 11с рабочим поршнем, и под его действием происходит перемещение средней траверсы 9 с верхним захватом 8. Нагрузка определяется по давлению масла в рабочем цилиндре динамометром. Увеличение давления масла в цилиндре фиксируется на шкале силоизмерителя 15. Во время испытаний происходит автоматическая запись диаграммы нагрузка—удлинение в блоке 16 с масштабом записи деформации 1 1, 20 1, 100 1 и высотой максимальной ординаты 320 мм. [c.154]

При отсутствии нагрузки на гидроцилиндр и неподвижном поршне золотник находится в таком положении относительно втулки, при котором размеры проходных щелей обеспечивают в полостях цилиндра давления обратно пропорциональные рабочим площадям поршня. Смещение золотника из этого нейтрального положения приводит к возникновению в полостях гидроцилиндра дополнительного перепада давлений, под действием которого поршень начинает двигаться либо поддерживает внешнюю нагрузку. [c.44]

При фиксированной величине внешней нагрузки необходимая рабочая площадь порщня обратно пропорциональна разности давлений нагнетания и слива. Поэтому, как видно из выражения (У.92), увеличение р — при одновременном уменьшении Р приводит ц уменьшению величины предпоследнего определителя Гурвица и, следовательно, к сужению области устойчивого равновесия привода. Однако это справедливо лишь в том случае, когда остальные параметры остаются неизменными. В реальных условиях выбор больших значений давления нагнетания при соответствующем уменьшении рабочей площади поршня влечет за собой уменьшение приведенной к поршню массы жидкости в трубопроводах при сохранении их диаметров, некоторому уменьшению массы гидроцилиндра, возрастанию максимальных давлений в полостях гидроцилиидра по формуле (У.82) и максимального перепада давлений согласно выражению ( .81) при возникновении автоколебаний привода. Последнее обстоятельство, увеличивающее приведенные модули упругости уплотнений крышек и порщня гидроцилиндра, совместно с уменьшением объема уплотнений, связанного с уменьшением их диаметров, приводит к существенному снижению суммарного коэффициента упругости привода. В конечном итоге влияние повышения давления нагнетания на устойчивость и точность работы следящего привода зависит от конкретного сочетания параметров, но в большинстве практических случаев, как показывают расчеты, приводит к некоторому увеличению точности. Поэтому давление нагнетания следует выбирать настолько большим, насколько позволяет используемая гидроаппаратура. [c.136]

На фиг. 124 показана схема преобразователя давления с одним подключенным к нему рабочим гидроцилиндром. На схеме показаны [c.188]

Гидропривод домкратов, механизмов подъема погрузчиков и кранов с небольшой высотой подъема, подъемников, механизмов поворота неполноповоротных кранов, механизмов изменения вылета стрелы и аутригеров самоходных кранов — наиболее частые случаи применения гидроцилиндров. Ротационные гидромоторы устанавливают на лебедках, механизмах подъема и передвижения кранов, а также на механизмах поворота полноповоротных кранов. Особенно перспективными для грузоподъемных машин являются высокомоментные (низкоскоростные) гидромоторы, позволяющие создавать безредукторные механизмы кранов. С ростом давления рабочей жидкости гидропривод становится более компактным и легким. Этому препятствует увеличение утечек через уплотнения гидропередач. В современных грузоподъемных машинах рабочее давление масла достигает 320 ат. Гидропривод также применяется и для управления грузоподъемными машинами, имеющими электрический привод или привод от двигателя внутреннего сгорания. [c.71]

Типы и основнйе размеры цилиндров на рабочее давление до 160 кгс1см приведены в отраслевой нормали ОН 22 176—69. В нормали МН 2252—61 даны технические условия на гидроцилиндры давлением до 100 кгскм , а в МН 2253—61 — конструкции таких гидроцилиндров на проушине, МН 2254—61 — на цапфах, МН 2255—62 — на лапах. В нормали МН 5307—64 указаны основные размеры, конструкция и технические требования для гидроцилиндров на давление 320 кгс см . [c.77]

Объслмный к. п. д. поршневого гидроцилиндра весьма высок i],, = 0,98-ь0,99. У поворотных гидроцилиндров flu несколько ниже вследствие сложности уплотнения по некруглому поперечному сечению. У гидроцилиндров двустороннего действия с односторонним штоком или с разными по площади сечения штоками движение осуществляется в разные стороны с неодинаковыми скоростями. При подборе гидроцилиндра задаются рабочим давлением и на основании уравнения Р = pF определяют конструктивные размеры поперечного сечения цилиндра (давлением в сливной полости пренебрегают). Целесообразно иметь некоторый запас и по усилию, с тем чтобы компенсировать неучтенные потери при расчете. Для обеспечения малого хода и больших усилий применяются мембранные гидроцилиндры. Их активную площадь прибл1шенно определяют по формуле [c.93]

Задача 7.23. Определить время выхода штока четырехполостного гидроцилиндра на полный ход построить графики изменения давления в полостях гидроцилиндра, подач насосов, скорости штока и ходов цилиндра по времени. Имеем следующие параметры агрегатов и трубопроводов. Насосы / и 2 максимальное давление нулевой подачи Ртах = = 20 МПа давление начала срабатывания регулятора подачи насоса Рр=17 МПа подача насосов при рр=17 МПа Qp = 0,2 л/с подача при рр = 0 Qo = 0,24 л/с. Четырехполост-ный гидроцилиндр 3 диаметр гидроцилиндра )ц = 75 мм диаметр штока dm = SO мм рабочий ход Жр=160 мм приведенная к штоку масса т = 20 кг нагрузка на шток F = = Fo- - x—xo), где при х<70 мм fo = 50 000 Н, с = = 11 500 Н/мм, Хо = 0 при х>70 мм Fo = 41 950 Н, с = = 32 000 Н/мм, Хо = 70 мм. Гидравлические линии /4 = [c.166]

Насосная станция подает рабочую жидкость в гидроцилиндры под постоянным давлением 25—30 кгс1см (усилие на штоке до 3000 кгс). Под действием усилия, развиваемого гидроцилиндрами, [c.239]

По числу усилителей управляющего сигнала эти приводы делятся на одно- и двухступенчатые. При большой массе инструментальной головки (более 100 кг) одноступенчатые ЭГСП требуют высоких рабочих давлений или большой площади поршня гидроцилиндра. В первом случае необходимы значительные коэффициенты усиления, что снижает устойчивость работы привода в области рабочих частот. Во втором случае возрастают массы подвижных частей, что ухудшает динамику привода, и поэтому такие приводы выполняются двухступенчатыми. Однако методика расчета первой ступени у них может быть как и одноступенчатых приводов, поэтому Б качестве примера рассмотрим одноступенчатый ЭГСП. [c.149]

Силовой гидравлический привод (рабочее давление 20 10 н м ) состоит из исполнительных гидроцилиндров рабочих органов и блока гидрозолотников с пневмоуправлением. Управляющая часть системы (рабочие давления 4,0 10 и 1,4 10 /jk ) состоит из шагового пневматического командоаппарата с плоским дисковым золотником (программоносителем и коммутирующим устройством), пневматического программного реле времени, блока логики (пневмопанели), построенного на мембранных элементах УСЭППА, путевых датчиков контроля и датчиков давления с пневматическим выходом, а также набора мембранных приводов переключения гидрозолотников, с помощью которых управляющая часть связана с силовым гидроприводом. [c.46]

Появление такого Смещения золотника приводит к значительному увеличению проводимости кромки I в момент сложения величин а в и а з и к такому же уменьшению проводимости кромки IV. Кромка III полностью перекрыта. Это соответствует началу нестационарного процесса. В результате сначала убывает давление в сервоцилиндре 1 при почти постоянном давлении в сервоцилиндре 2. Начавшееся движение люльки тут же прекращается, так как втулка золотника теперь совершает обратное движение,, перекрывая сливную кромку I. Кинетическая энергия движения люльки гасится в закрытом гидроцилиндре 1, вызывая импульс давления под поршнем. В то же время возникает подобный импульс давления в сервоцилиндре 2, обусловленный гидравлическим ударом, так как при этом поток рабочей жидкости внезапно тормозится. Эти пики усилий на штоках цилиндров смещены по времени на 0,003—0,005 сек, считая по низшей гармонике усилий, что обусловлено высокой жесткостью системы сервоцилиндры— люлька (рис. 4, 5). В течение всего времени нестационарного режима работы машины эти явления повторяются с частотой колебаний золотниковой втулки, но прекращаются, как только исчезает смещение волотника относительно среднего положенйя. Следует отметить, что частота осцилляции золотниковой втулки во время нестационарного режима работы уменьшается с 25 до 23 гц из-за влияния инерционной нагрузки на перепад давлений в гидроприводе и через него — на электродвигатель, е валом которого вибратор имеет кинематическую связь. [c.152]

В качестве примера из зарубежного опыта можно назвать экскаватор Гидро-35 фирмы Готвальд (ФРГ) с ковшом емкостью 0,35 м , который также имеет двухнасосную комбинированную систему гидропривода рабочих движений. На экскаваторе установлено два насоса производительностью по 40 л1мин каждый с максимальным рабочим давлением в системе 125 кПсм . В гидросистеме предусмотрена возможность одновременного включения обоих насосов на движение рукояти при этом скорость движения штока гидроцилиндра рукояти увеличивается в 2 раза. Такое включение производится через дополнительный золотник, управляемый специальной педалью. Эта же фирма выпускает экскаваторы [c.108]

Принципиальная схема гидравлического пульсаторного вибровозбудителя приведена на рис. 1,3 Насос 1 постоянной или регулируемой производительности подает рабочую жидкость в полость гидроцилиндра вибровозбудителя 2. На выходе исполнительного гидроцилиндра в сливной магистрали гидросистемы установлен золотник с вращающейся пробкой 3. При вращении пробки, выполненной со специальным профилем, изменяется величина проходной щели золотника, и в полости гидроцилиндра возникает пульсация давления. Частота пульсации регулируется изменением скорости вращения пробки золотника, амплитуда — с помощью дросселя 4 или изменением производительности насоса В виброприводе этого типа амплитуда колебаний поршня гидроцилиндра зависит от расхода жидкости через золотник и дроссель. Рабочая жидкость, подаваемая насосом, поступает в гидроцилиндр и сливной бак через золотник и дроссель. Если дроссель полностью перекрыт, то амплитуда колебаний поршня будет зависеть только от пропускной способности золотннка. [c.287]

На рис. 36, а представлен гидравлический (т.е. с гидравлическим приводом механизмов) автомобильный кран, предназначенный для самозагрузки кузова автомобиля. Крановое оборудование устанавливают на раме автомобиля ЗИЛ-130 между кабиной и кузовом. При вылете стрелы 4,5 м грузоподъемность крана равна 1,0 т, а при вылете 1,8 м она составляет 2,5 т. Максимальная высота подъема крюка от земли 6,16 м. Механизм поворота (9 обеспечивает поворот стрелы на угол 200°. Наличие дополнительного крюка 5 значительно расширяет возможности использования крана. Складывание стрелы осуществляет гидроцилиндр 7, перемещение груза - гидроцилиндр 2, выдвигающий внутреннюю балку 3 из средней балки расположенной в верхнем звене стрелы 1. Скорость подъема груза изменяется от 0,2 до 15 м/мин. Рабочее давление в гидросистеме 10 МПа. Для обеспечения устойчивости крана и разгрузки ходовой части автомобиля кран снабжен выносными опорами 9 с гидравлическим приводом. Привод насоса гидросистемы выполняется через коробку отбора мощности. [c.56]

В установке применены гидроцилиндры с диаметром поршня 45 мм и ходом 150 мм. Толкающее усилие на штоке при рабочем давлении 15 кПсм — 240 кГ. Наибольшее допустимое давление в гидросистеме 50 кПсм . Габаритные размеры агрегата 800X500X 1077 мм. [c.110]

Сближение выражений (II.2.7) и (11.2.8) связано с допущением вида /штРсл 0> что правомерно, так как гидросистемы с гидроцилиндрами бывают, как правило, с разомкнутой циркуляцией, когда при установившемся режиме Рсл 0>2 Н- 0,5 МПа. В выражениях (11,2.6)—(П.2.8) значение г] 2 принимается по паспортным данным гидромашин, где приведены данные для rjs и г у на номинальном паспортном режиме эксплуатации, что в данном случае отмечено индексом . При этом т] = пУ Пу. Значения Mg и Ра принимаются наибольшими из возможных, а давление Жидкости — на 10—20 % меньше томи нал ьяого р , чем учитываются потери давления в гиДррлиниях и гидроаппаратуре. Значение р" принимается в соответствии с типом гидромашин, принятых к применению. По справочнику или каталогу [3] или в соответствии с рекомендациями действующих ГОСТов, ОСТов или РТМ выбираются гидромотор или гидроцилиндр, имеющие рабочий объем V или диаметр поршня D , близкий к расчетным по выражениям (11.2.6)—(11.2.8). [c.298]

Гвдроцилиндры применяют возвратно-поступательные одно- и двустороннего действия. Гидроцилиндры одностороннего действия (рис19,а) делятся на поршневые 1, плунжерные 2, плунжерные телескопические 3. Шток или плунжер в них движется под действием рабочей жидкости только в одном направлении. Обратное движение выполняется под действием внешних сил или пружины. В гидроцилиндре двустороннего действия (рис. 19,6) шток и поршень движутся в обоих направлениях под действием рабочей жидкости. Эти гидроцилиндры могут быть с одно- и двусторонним штоком или телескопические. Необходимым условием работы гидроцилиндра является герметизация штока в месте его выхода из корпуса, герметизация штоковой и поршневой полостей. Для герметизации используются кольца и манжеты из резины, пластмассы и композиционных материалов. Главные параметры гидроцилиндров - внутренний диаметр гильзы цилиндра (иногда говорят просто диаметр цилиндра) и рабочее давление, определяющее эксплуатационную характеристику гидроцилиндра. [c.43]

Дозировочные микронасосы ОСЬ (Англия) предназначены для дозирования малых количеств различных жидкостей, главным образом в лабораторных условиях. Несмотря на то, что са.мый маленький микронасос подает до 7 сж /ч, а самый большой до 1500 см ч, подачу насосов можно бесступенчато регулировать до нуля на ходу и при остановке, изменяя микрометрическим винтом длину хода плунжеров. Рабочее давление насосов не превышает 6—7 кГ1см . Детали проточной части насосов выполнены из нержавеющей стали, а корпусные — из алюминиевого сплава и эмалированы в печи. Гидроцилиндры насосов легко заменяются на новые с другими размерами проточной части для получения новых пределов подачи. Шариковые весовые клапаны насосов диаметром /в" изготовлены из некоррозионного материала и для большей надежности работы сдвоены. Применяются следующие диаметры плунжеров Ле, /в и [c.186]

На рис. 71 показана схема гидроцилиндра одностороннего действия. Его характерная особенность заключается в том, что усилие на выходном звене, возникающее при нагнетании в рабвчую полость гидроцилиндра жидкости под давлением, может быть направлено только в одну сторону (рабочий ход). В противоположном направлении выходное звено перемещается, вытесняя при этом жидкость из гидроцилиндра, только под влиянием возвратной пружины или другой внешней силы, например силы тяжести. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...