Штамповые стали высокой теплостойкости

Штамповые стали высокой теплостойкости 675—680 [c.686]

Механические свойства штамповых сталей высокой теплостойкости при различных температурах испытаний [c.460]

Механические свойства штамповых сталей высокой теплостойкости [c.334]

Штамповые стали этой группы должны обладать высокими твердостью, износостойкостью, прочностью и сопротивлением пластической деформации при удовлетворительной вязкости. Кроме того, в связи с тем, что при деформировании, выполняемом с большой скоростью, происходит существенный нагрев штампа, этим сталям должна быть присуща повышенная теплостойкость. [c.357]

Штамповые стали для холодного деформирования. Стали для инструментов холодной обработки давлением (штампов, пуансонов, матриц, фильер и др.) должны обладать высокой твердостью, износостойкостью, прочностью. Так как инструменты подвержены ударным нагрузкам, эти свойства должны сочетаться с достаточной вязкостью. При больших скоростях деформирования рабочая кромка инструментов разогревается и от сталей требуется теплостойкость. Для различных условий холодного деформирования применяются различные стали. [c.194]

По уровню основны с свойств штамповые стали для горячего деформирования разделяют на три основных подгруппы умеренной теплостойкости и повышенной вязкости, повышенных теплостойкости и вязкости, высокой теплостойкости (табл. 8.16, 8.17, 8.18). [c.459]

ТАБЛИЦА 107. УДАРНАЯ ВЯЗКОСТЬ ШТАМПОВЫХ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЕЙ, ОБЛАДАЮЩИХ ВЫСОКОЙ ТЕПЛОСТОЙКОСТЬЮ, [c.251]

Рис. 218 Кривые отпуска штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, обладающих очень высокой теплостойкостью

По рис. 220 можно сравнить 0i при растяжении в случае нагрева стали марки К13 и штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, содержащих Сг—W—V. Содержание в стали 20—25% Сг придает ей высокую стойкость против газовой коррозии. Такую сталь можно эксплуатировать продолжительное время при 950—980° С, не опасаясь возникновения коррозии. Высокой теплостойкости сплавов на никелевой основе достигают путем растворения в твердом растворе различных легирующих компонентов Со, Мо, Сг, а также способствующих образованию интерметаллических соединений Ti, А1, Nb. [c.281]

Требования, предъявляемые к инструментальным материалам, зависят от вида изготовляемых из них инструментов режущие, ударно-штамповые, или измерительные. Однако имеются и общие требования для всех инструментальных материалов — это высокая твердость, хорошая износостойкость, высокая прочность при удовлетворительной вязкости. Кроме того, инструментальные стали должны легко закаливаться. В случае, если инструмент нагревается в процессе работы, сталь должна иметь высокую теплостойкость (красностойкость). [c.136]

Исходя из этого штамповые стали должны обладать высокой твердостью, износостойкостью, высокой прочностью (чтобы не разрушались при высоких давлениях), достаточной вязкостью (при работе с динамическими нагрузками), достаточной теплостойкостью (способностью сохранить указанные свойства при нагреве, возникающем в поверхностном слое инструмента при шлифовании и скоростной деформации) и способностью в минимальной степени изменять свою форму и размеры при термической обработке. [c.223]

Штамповые стали для горячего деформирования должны обладать высоким сопротивлением пластической деформации, высокой теплостойкостью и высокой [c.162]

Таким образом, проведенные испытания показали, что различия в релаксационной стойкости литых и деформированных штамповых сталей не наблюдается и на релаксацию напряжений влияет только легированность стали, определяюш,ая ее теплостойкость. В связи с изложенным выше также можно придти к выводу,, что одинаковую с деформированной релаксационную стойкость литой структуры определяет более высокая теплостойкость междендритных участков. [c.53]

Особенности процесса кристаллизации при ЭШП, протекающего с более высокой скоростью в сравнении с обычными способами, проявляются и в уменьшении развития ликвационных явлений (табл. 6.15), что особенно важно для теплостойких штамповых сталей. [c.100]

По назначению инструментальные стали делятся на стали для режущего, измерительного и штампового инструмента. Кроме сталей, для изготовления режущего инструмента применяются металлокерамические твердые сплавы и минералокерамические материалы. Режущий инструмент работает в сложных условиях, подвержен интенсивному износу, при работе часто разогревается. Поэтому материал для изготовления режущего инструмента должен обладать высокой твердостью, износостойкостью и теплостойкостью. Теплостойкость — это способность сохранять высокую твердость и режущие свойства при длительном нагреве. [c.187]

Теплостойкость и предел текучести инструментальных сталей, легированных Сг—Ni—Мо или Сг—Ni Mo—V, быстро убываю при увеличении температуры испытаний или эксплуатации начинай уже с 200—250° С и только до температуры 500—560° С зависят от значения первоначальной прочности (твердости), достигнутой путе 1 отпуска (рис. 196). Предел текучести при нагреве выше температуры 400° С инструментальной стали, легированной Сг—Мо—W—V, немного превышает предел текучести при нагреве инструментальной стали, легированной Сг—Ni—Мо—V. Однако теплостойкость стали К14, легированной 3% Сг и 3% Мо, и подобных ей инструментальных сталей в интервале высоких температур (300—600° С) значительно превышает теплостойкость низколегированных штамповых инструментальных сталей. Относительное сужение площади поперечного сечения при разрыве, характеризующее вязкие свойства сталей, также зависит от определяемой отпуском твердости и улучшается очень быстро с возрастанием температуры нагрева. [c.239]

В штамповых сталях для крупногабаритных инструментов (молотовый и прессовый инструмент) применяют легирование молибденом и вольфрамом в сочетании с хромом и другими элементами в минимальных количествах, обеспечивающих необходимую прокаливаемость, развитие дисперсионного твердения при отпуске и ограничивающих развитие ликвационных процессов и выделения грубых карбидов по границам зерен Обычно для этих сталей содержание молибдена составляет 0,6—1,0 % Во многих случаях комплексное легирование сталей типа 4Х5ВМ.ФС и 4ХЗВМ.Ф молибденом и вольфрамом осуществляют при суммарных их количествах 1,5—3,0 %, а для сталей высокой теплостойкости до 4,0—5,0 % [c.381]

Содержание углерода в штамповых сталях для горя-0 деформирования пониженное и составляет для разных пн сталей 0,3—0,5 % Химический состав некоторых амповых сталей для горячего деформирования, регла-нтированный ГОСТ 5950—73 и ТУ, приведен в табл 49 По основным свойствам штамповые стали для горяче деформирования подразделяют на стали умеренной лостойкости и повышенной вязкости, стали повышенной лостойкости и вязкости и стали высокой теплостойко [c.390]

Благоприятное влияние вольфрама на структуру и свойства штамповых сталей при увеличении его содержания до 5,0 % связывают с увеличением количества карбида МевС по отношению к карбиду Ме С , что ведет к формированию более дисперсных выделений Повышение содержания вольфрама до 5,0—6,0 % способствует увеличению эффекта дисперсионного твердения после закалки и высокого (500—550 °С) отпуска Вольфрам повышает теплостойкость комплексно легированных штамповых сталей и механические свойства как при комнатной, так и при повышенных температурах [c.381]

Кроме того, упрочнению только в результате дисперсионного твердения подвергаются некоторые ферритные и аустенитные стали и сплавы. Следует отметить, что в упрочнение при термической обработке быстрорежущих и штамповых сталей, испытывающих при закалке мартенситное превращение, образование мартенсита вносит определенный вклад. При последующем высоком отпуске, обеспечивающем дисперсионное твердение, упрочнение в результате мартенсит-ного превращения частично снимается, но мартенситнаи структура стимулирует процесс выделения дисперсных избыточных фаз. То же можно сказать и о мартен-ситно-стареющих сталях. Упрочнение ферритных и аустенитных сталей и сплавов полностью обеспечивается только за счет дисперсионного твердения. В настоящее время применение мартенситио-стареющих, ферритных и аустенитиых сталей и сплавов в качестве инструментальных материалов ограничено, но существует тенденция к расширению их использования. Отличительными признаками этих материалов являются повышенная теплостойкость и небольшое изменение размеров в процессе термической обработки. [c.369]

Содержание углерода в мертенсите закаленных штамповых сталей для горячего деформирования, обладающих высокой теплостойкостью, не высокое (0,2—0,25%). Кроме того, при закалке в структуре сохраняется большое количество аустенита. Поэтому объемные деформации штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, легированные вольфрамом, проявляются слабее, чем у стали 5Сг—Мо—V. [c.267]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

С (штамповые стали). Основная карбидная фаза — карбид вольфрама (молибдена) Mefi, а у менее теплостойких штамповых сталей также и карбид Meas g. Теплостойкие стали сохраняют высокую твердость HR 60—62 у быстрорежущих после нагрева до 600—650° С и HR 45—52 у штамповых — до 650—700 С. [c.412]

Штамповые стали для горячего деформирования должны обладать высоким сопротивлением пластической деформации, высокой теплостойкостью и вьгсокой разгаростойкостью, т. е. высоким сопротивлением термической усталости. Кроме того, эти стали не должны быть чувствительными к отпускной хрупкости. [c.154]

Особенности микростроения, отрицательно влияющие на пластичность и вязкость материала отливок теплостойких штамповых сталей, присущи металлу в основном только в литом состоянии длительный высокотемпературный нагрев с последующей горячей пластической деформацией при всесторонней осадке слитка и при соответствующей степени укова могут полностью если не устранить, то в значительной степени исправить их. Идеальной в этом отношении следует считать структуру (рис. 2.8, см. вклейку), получаемую в штангах небольшого сечения. Из табл. 2.16 следует, что такой структуре соответствуют и высокие показатели пластичности и вязкости материала штанг, значения которых в отличие от литого материала для данной группы сталей уже в значительно меньшей мере зависят от состава. [c.38]

Таким образом, выполненные сравнительные испытания на смятие и износостойкость материалов различной легированности (мартенситных, аустенитных сталей, жаропрочных сплавов на основе никеля) дают основание полагать, что относительно экономичным, теплостойким и износостойким материалом применительно к условиям работы штампового инструмента является сталь марки 5Х6Г13МЗВ2АФ с аустенитной структурой. Однако негативной особенностью аустенитных штамповых сталей является в сравнении с мартенситными сталями пониженная теплопроводность и высокий коэффициент термического расширения (см. табл. 1.11), что может привести в определенных эксплуатационных условиях к выходу инструмента из строя по разгарным треш,инам. [c.59]

Штамповые стали для горячего деформирования предназначены для изготовления штампов, работающих при повышенных температурах, многократных теплосменах, динамических нафузках, а в ряде случаев и при значительном коррозионном воздействии обрабатываемого металла (формы литья под давлением). Поэтому такие стали должны иметь высокую теплостойкость, вязкость, сопротивление термической усталости (разгаро-стойкость), коррозионную стойкость (окалиностойкость). [c.316]

Остаточный аустеиит инструментальных сталей. Его влияние на свойства. Остаточный аустенит фиксируется в структуре закаленных сталей, содержащих более 0,4—0,5% С. Количество остаточного аустенита зависит от его состава, получаемого при нагреве до температуры закалки, условий охлаждения и в меньшей степени от величины зерна. Состав остаточного аустенита определяет его устойчивость при последующем отпуске. Он почти полностью превращается в результате нагрева при 200—350° С нетеплостойких углеродистых н низколегированных сталей и при 500—580° С теплостойких штамповых н быстрорежущих сталей, У полутеплостойких сталей с 6—18% Сг он устойчив до 450—500° С, вследствие чего практически полностью сохраняется при обработке на первичную твердость. Точно также он почти полностью сохраняется в структуре нетеплостойких многих полутеплостойких сталей после отпуска на высокую твердость и может значительно влиять на их основные свойства и почти не сохраняется в теплостойких и полутеплостойких сталях, обрабатываемых на вторичную твердость. Количество остаточного аустенита, присутствующего в инструментальных сталях различных классов после закалки, приведено ниже. [c.381]

Распад остаточного аустенита. Остаточный аустенит теплостойких сталей (штамповых и быстрорежущих) из-за высокой легированмостн весьма устойчив и превращается лишь в результате отпуска выше 500° С. Во время выдержки при 500—600° С из аустенита выделяется часть углерода и легирующих элементов в виде карбидов. Так, для стали состава 1,25% С, 5% W, 4% Сг, 4% Мо, 1,5% V после закалки с 1215° С и отпуска при 560° С 24 ч период решетки аустенита уменьшается с 3,617 до 3,606 А. Обедненный аустенит превращается в мартенсит при охлаждении. Температура начала мартеиситного превращения остаточного аустенита повышается тем сильнее, чем больше была выдержка или температура отпуска, т. е. чем больше был обеднен остаточный аустенит. [c.384]

Стойкость изготовленного из низколегированной инструментальной стали NK штампового инструмента для горячей деформации вследствие низкой теплостойкости и склонности к термической усталости мала (приблизительно 1000—2000 шт.). Но, несмотря на это, из-за низкой стоимости, довольно простого процесса термической обработки больших штампов, хорошей обрабатываемости резанием, охлаждаемости, а также из-за высокой твердости, которая может быть получена при йизких температурах термической обработки, эта инструментальная сталь все еще используется для изготовления сплошных, большего размера штампов. Однако в последние годы их во многих областях вытеснили инструментальные стали с содержанием 5% Сг. [c.240]

Изменение механических свойств инструментальной стали К14 в зависимости от температуры закалки и отпуска, а также продолжительности обработки представлено в табл. 105. Из этих данных (см. также рис.. 202) следует, что увеличение температуры закалки стали марки К14 выше 1000° С только в незначительной степени улучшает прочностные характеристики, при этом вязкие свойства ухудшаются. Стали, полученные методом электрошлакового переплава и, кроме того, хорошо обработанные путем пластической деформации, по сравнению с обычными инструментальными сталями, имеют более высокие значения вязкости при одних и тех же значениях прочности. Поэтому стали, полученные способом переплава, можно закаливать на ббльшую прочность (твердость) и благодаря этому увеличить износостойкость и долговечность инструмента. С уменьшением скорости охлаждения (охлаждение в масле или в соляной ванне вместо охлаждения на воздухе) или же с увеличением количества заэвтектоидных карбидов и содержания бейнита (см. рис. 199, б) в значительной степени ухудшаются прочностные и главным образом вязкие свойства сталей. Наиболее предпочтительные свойства получаются при ступенчатой закалке в соляной ванне. На прогрев детали с толщиной поперечного сечения 100 мм требуется около 15 мин. При закалке в масле нет необходимости держать детали в масле до полного охлаждения, а достаточно только до тех пор, пока температура сердцевины не достигнет 500° С. При толщине поперечного сечения 100 мм на охлаждение требуется таким образом около 8 мин, а при толщине 250 мм 25 мин. Повышение температуры отпуска выше 600° С приводит к ухудшению вязких свойств стали марки К14, а также сталей, полученных способом электрошлакового переплава. Сталь марки К14 более склонна к обезуглероживанию, чем стали марок К12 и К13. Обезуглероживание можно уменьшить путем цементации упаковкой в ящики с твердым карбюризатором При повышении температуры отпуска теплостойкой штамповой инструментальной стали для горячего деформирования марки 40 rMoV5.3 с содержанием 3% Мо и 5% Сг снижаются прочностные характеристики, растет значение ударной вязкости, значение вязкости при разрушении вначале также увеличивается. Путем отпуска при температуре 560—580° С можно добиться более благоприятного сочетания свойств. Отпуск при температуре выше 600° С охрупчивает эту сталь в меньшей степени, чем сталь К14. [c.249]

Достижимая прочность, твердость и теплостойкость штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, содержащих по 5% Сг, W и Со, существенно выше, чем у инструментальной стали марки W3 (см. рис. 213 и 214). Теплостойкость этих сталей в данном интервале температур превышает теплостойкость инструментальной стали, содержащей 8—9% W (сталь марки W2). Однако вязкость стали, обработанной термическим путем на высокую прочность при растяжении (0в=19ОО Н/мм ), очень мала и при температурах, превышающих 500" С, продолжает убывать, хотя вязкость инструментальной стали, обработанной термическим путем на прочность СТв=1600Н/мм2, с увеличением температуры испытания (или в ходе эксплуатации) в значительной степени улучшается. [c.272]

Третья группа — теплостойкие стали. В результате закалки и отпуска от температур 500—625° С такие стали приобретают высокую твердость, стойкость и прочность и сохраняют эти свойства при нагреве до температур 625—740° С. Эти стали обладают высокой прокаливаемостью. Как и стали предыдущих групп, они подразделяются на подгруппы высокой твердости (быстрорежущие стали, Р6М5, Р6МЗ) и повышенной вязкости (штамповые). [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...